10Г2Фбю характеристики: Характеристики 10Г2ФБЮ — Электронный марочник российских сталей

Содержание

Сталь 10Г2ФБ / Auremo

Обозначения

Название Значение
Обозначение ГОСТ кириллица 10Г2ФБ
Обозначение ГОСТ латиница 10G2FB
Транслит 10G2FB
По химическим элементам 10Mn2VNb

Описание

Сталь 10Г2ФБ применяется: для изготовления непрерывнолитых слябов, рулонного и толстолистового проката; электросварных спиральношовных труб наружным диаметром 1420 мм для сооружений магистральных газопроводов на рабочее давление до 7,4 МПа (75 кгс/см2), предназначенных для транспортировки некоррозионноактивного газа; электросварных прямошовных экспандированных труб диаметром 711−1420 мм; электросварных прямошовных труб группы прочности К60 для строительства газопроводов, нефтепроводов и нефтепродуктопроводов.

Стандарты

Название Код Стандарты
Листы и полосы В33 TУ 14-1-4034-85, TУ 14-1-4034-96, TУ 14-1-4083-86
Болванки. Заготовки. Слябы
В31 TУ 14-1-4036-86
Листы и полосы В23 TУ 14-106-646-2002, TУ 14-1-5508-2005
Трубы стальные и соединительные части к ним В62 TУ 14-3-1363-97, TУ 14-3-1464-87, TУ 14-3-1573-96, TУ У 27.2-00191135-016-2007

Химический состав

Стандарт C S P Mn Cr Si Ni Fe Cu N Al V Ti Nb
TУ 14-3-1363-97 0.09-0.12 ≤0.006 ≤0.02 1.55-1.75 ≤0.3 0.15-0.35 ≤0.3 Остаток ≤0.3
≤0.01
0.02-0.05 0.09-0.12 0.01-0.035 0.02-0.04
TУ 14-3-1573-96 0.09-0.12 ≤0.006 ≤0.02 1.55-1. 75 ≤0.3 0.15-0.35 ≤0.3 Остаток ≤0.3 ≤0.012 0.02-0.05 0.09-0.12 0.01-0.035 0.02-0.04

Fe — основа.
По ТУ 14-3-1363-97 допускается обработка стали жидкими синтетическими шлаками и (или) твердыми шлакообразующими смесями, а также комплексными порошкообразными материалами, содержащими кальций, редкоземельные материалы, цирконий в струе аргона. Суммарное содержание последних должно составлять 0,001-0,020 %. Углеродный эквивалент по ковшевой пробе Сэ ≤ 0,43 %.
По ТУ 14-3-1573-96 углеродный эквивалент Сэ ≤ 0,43 %. Допускается вводить в сталь технологическую добавку силикокальция или редкоземельных материалов (РЗМ) из расчета 0,5-2,0 кг на 1 тонну стали.

Механические характеристики

Сечение, мм sТ|s0,2, МПа σB, МПа d5, % кДж/м2, кДж/м2
Трубы стальные электросварные спиральношовные в состоянии поставки (свойства металла труб, KCU-60 °С
≥461 ≥588 ≥20 ≥490
Трубы электросварные прямошовные нефтегазопроводные в состоянии поставки по ТУ 14-3-1573-96 (образцы поперечные; в графе сечение — наружный диаметр, в скобках толщина стенки; в графе KCU указано значение KCU-60 °С)
1020 (12-15) ≥440 ≥590 ≥20 ≥392
530, 630, 720 (10-15) ≥440 ≥590 ≥20 ≥392
530, 630, 720 (15-24) ≥440 ≥590 ≥20 ≥490
820 (10-15) ≥440 ≥590 ≥20 ≥392
820 (15-25) ≥440 ≥590 ≥20 ≥490

Описание механических обозначений

Название Описание
Сечение Сечение
sТ|s0,2 Предел текучести или предел пропорциональности с допуском на остаточную деформацию — 0,2%
σB Предел кратковременной прочности
d5 Относительное удлинение после разрыва
кДж/м2 Ударная вязкость

Технологические свойства

Название Значение
Свариваемость Сталь улучшенной свариваемости.
Морозостойкость Сталь хладостойкая.

Сталь 10Г2 — расшифровка марки стали, ГОСТ, характеристика материала


Марка стали — 10Г2

Стандарт — ГОСТ 1050

Сталь 10Г2 содержит в среднем 0,1% углерода, Г2 — указывает содержание марганца в стали около 2%.

Нелегированная специальная сталь 10Г2 применяется для изготовления патрубков, штуцеров, змеевиков, крепежных деталей и других деталей работающих при температуре от -70°С под давлением.

Массовая доля основных химических элементов, %
C — углерода Si — кремния Mn — марганца
0,07-0,15 0,17-0,37 1,20-1,60
Температура критических точек, °С
Ac1 Ac3 Ar1 Ar3
720 830 620 710
Технологические свойства
Ковка Температура ковки, °С: начала 1250, конца 800-780. Заготовки сечением до 100 мм охлаждаются на воздухе.
Свариваемость Сваривается без ограничений.
Способы сварки: ручная дуговая сварка, автоматическая дуговая сварка, электрошлаковая сварка, контактная сварка.
Обрабатываемость резанием В термически обработанном состоянии при HB 197 и σв = 420 МПа:
Kv твердый сплав = 1,92
Kv быстрорежущая сталь = 1,86
Флокеночувств. Не чувствительна
Склонность к отпускной хрупкости Не склонна
Физические свойства Температура испытаний, °С
20100200300400500600700800900
Модуль нормальной упругости E, ГПа 204
Модуль упругости при сдвиге кручением G, ГПа
Плотность ρn, кг/м3 7790
Коэффициент теплопроводности λ, Вт/(м*К) 38 37 36
Удельное электросопротивление ρ, нОм*м
20-10020-20020-30020-40020-50020-60020-70020-80020-90020-1000
Коэффициент линейного расширения α*106, K-1 11,3 14,7
Удельная теплоемкость c, Дж/(кг*К)

Стали для труб нефтепроводов

Стали для труб делятся на три категории:

1 Углеродистые и низколегированные, поставляемые в состоянии проката.

2 Углеродистые и низколегированные, упроченные экспандированием.

3 Углеродистые и низколегированные, поставляемые после термической обработки.

В зависимости от назначения и гарантируемых характеристик углеродистая сталь подразделяется на две группы и одну подгруппу. Группа А – сталь с гарантируемыми механическими свойствами; группа Б — сталь с гарантируемым химическим составом; подгруппа В — сталь с гарантируемыми механическими свойствами и с дополнительными требованиями по химическому составу.

Стали, наиболее часто используемые для изготовления труб это (в скобках указан класс прочности):

1 14ХГС; 10Г2С1;15 ХСНД и т.д.).

2 20Ф, 09ГСФ, 09ФСБ, 13ХФА, 08ХМФЧА, 15ХМФА

3 10 (К34), Ст3сп (К38), 20 (К42).

4 09ГСФ, 06ГФБАА

5 13ГС,13Г1С-У,17Г1С, 17Г1С-У,12ГСБ,12Г2СБ, 10Г2БТЮ,10Г2ФБЮ.

В настоящее время поставщики в маркировках зачастую не указывают подробный состав сталей труб и деталей технологии их обработки, а указывают только их класс прочности –«К».

Соответственно, в классе прочности К60 – цифра 60 отражает значение предела прочности в единицах системы СИ. В таблице. 3.1. приведены часто встречающиеся сортаменты труб с марками стали .

 

 

Таблица 3.1. — Технологические характеристики выпускаемых труб

 

Диаметр, мм Толщина стенки, мм Давление рабочей среды, МПа Класс прочности, марка стали
7,0-12,0 до 7,4 (проект ВСТО до 9,8) От К42
7,0-12,0 Ст 20, Ст3
7,0-13,0 17Г1СУ
7,0-13,0 13Г1СУ
8,0-15,0 10Г2ФБ
9,5-15,0 До К60
12,0-22,0 до 8,3 10Г2ФБ
Х70

 

Примерным аналогом классу прочности К по американскому стандарту API-5L является класс «Х». Например Х70, где число 70 соответствует пределу текучести в американских единицах измерения (в фунтах на квадратный дюйм). При этом предел прочности сталей по американским стандартам близок к отечественным, а пределы текучести могут и не совпадать.

В таблице 3.2 приведено примерное сравнение сталей по классификации и нормам принятым в России с характеристикой марок сталей согласно API Spec 5L.

Таблица 3. 2. — Сравнительная таблица механических свойств сталей

Марка стали Класс прочности по ГОСТ Спецификация по API-5L Предел текучести PSI (МПа)
    А25 25000(172)
    Grade A 30000(207)
    Grade В 35000(241)
Ст3 К-38   36000(248)
    Х46 46000(317)
12Г2С К-50   50000(345)
13ГС К-52   51000(353)
    Х52 52000(358)
13ГС-У К-52   53000(363)
    Х56 56000(386)
13Г1С-У К-55   58000(402)
    Х60 60000(413)
09Г2ФБ К-56   61000(421)
10Г2ФБ К-60   64000(441)
    Х65 65000(448)
10ГФБ*) К-60   67000(461)
    Х70 70000(482)

Для трубопроводов нормального, среднего, высокого и сейсмического класса используются трубы сталей марки Х52; Х60; Х65; Х70 (в соответствии с требованиями API 5L).

В таблице 3.3. приведены основные поставщики проката и труб для трубопроводов среднего, высокого и сейсмического класса России.

 

Таблица 3.3.- Прокат и трубы зарубежных изготовителей для российских нефтепроводов

Страна-производитель Производитель проката Трубный завод Марка стали API-5L Класс прочности OTT
Германия Dillinger Hutten werke AG Mannesman(Roren/ Mullheim) ВМЗ(ОМКсталь) Europipe Europipe X70 с доп треб. K60
США ASTM   ASTM SA516Gr.60 (Аналог 16ГС)
Франция GTS Industries   Europipe ВМЗ(ОМКсталь) X70 с доп треб. К60
Япония   Sumitomo   Sumitomo Nippon steel JFE X70 с доп треб. К60 и К70
Китай Nisco Baosteel   Shangan Wanchi ВМЗ(ОМКсталь) Julong Wanchi X70 с доп треб.     К60 и К70
Украина Азовсталь ВМЗ Харцизский ТЗ   К60
Германия Mannesman(Roren/ Mullheim)   TTSt 35.N (СтандартDIN 17173),аналог 09Г2С

 


Узнать еще:

Способы повышения свойств стали 10Г2ФБ, обеспечивающие ее применение по новому назначению и энергосбережение Текст научной статьи по специальности «Технологии материалов»

УДК 669. 15′.74.-194-15.669.17

Д-р техн. наук Л. С. Малинов, канд. техн. наук Д. В. Бурова,

канд. техн. наук И. Е. Малышева

ГВУЗ «Приазовский государственный технический университет», г. Мариуполь

СПОСОБЫ ПОВЫШЕНИЯ СВОЙСТВ СТАЛИ 10Г2ФБ, ОБЕСПЕЧИВАЮЩИЕ ЕЕ ПРИМЕНЕНИЕ ПО НОВОМУ НАЗНАЧЕНИЮ И ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЕ

Приведены данные, показывающие целесообразность использования закалки стали 10Г2ФБ в воде, в том числе из межкритического интервала температур (МКИТ), в качестве заключительной обработки. Это позволяет в небольших сечениях (до 25 мм) получить механические свойства, соответствующие их уровню у среднеуглеродистых сталей после улучшения. При этом сокращаются энергозатраты на термообработку. Установлено, что изотермическая закалка стали 10Г2ФБможет быть альтернативным способом улучшения, которое иногда проводится для этой стали с целью получения хорошего сочетания механических свойств. Приведены данные, показывающие целесообразность использования стали 10Г2ФБ в качестве цементуемой, у которой после науглероживания, закалки и низкого отпуска существенно повышается абразивная износостойкость.

Ключевые слова: закалка, изотермическая закалка, межкритический интервал температур, мартенсит, бейнит, феррит, механические свойства, износостойкость.

Введение

В последние годы в связи с неритмичным приобретением применяемых для ремонта оборудования листовых среднеуглеродистых улучшаемых сталей начали использовать строительные низколегированные стали. Однако в состоянии поставки они не обеспечивают требуемую долговечность деталей машин из-за сравнительно невысоких прочностных свойств. Обычно у потребителя их не подвергают термообработке. В данной работе исследована возможность получения у строительной стали 10Г2ФБ уровня механических свойств, соответствующего среднеуглеродистым сталям после улучшения, при снижении энергозатрат на термообработку.

Обычно закалка доэвтектоидных сталей проводится с температур, несколько превышающих Ас3. В работах [1-3] изучено влияние режимов закалки стали 10Г2ФБ, в том числе изотермической, с температур 960-1000 °С на ее структуру и механические свойства. Обнаружены различные морфологические типы мартенсита и бейнита. При этом отмечено, что закалка в воде, существенно повышая прочностные свойства, не позволяет получить требуемый для строительной стали уровень пластичности. В связи с этим такая закалка в качестве заключительной термообработки применена быть не может. Следует подчеркнуть, что нагрев в аустенитную область температур требует значительных энергозатрат. Представляло интерес изучить возможность получения у стали 10Г2ФБ после закалки, в том числе из МКИТ, такого же уровня

механических свойств, как у среднеуглеродистых сталей после улучшения. Закалка из МКИТ используется в основном для низкоуглеродистых низколегированных сталей [4], применяемых для глубокой вытяжки или холодной высадки. Закалка из МКИТ доэвтектоид-ных сталей является энергосберегающей термообработкой, поскольку температура нагрева в МКИТ ниже, чем обычно принятая, превышающая Ас3 Кроме того, при закалке низкоуглеродистых низколегированных сталей используется вода, а не дорогое и неэкологическое масло, как правило, применяющееся при аналогичной термообработке многих среднеуглеродис-тых сталей. Между тем, публикации по данному вопросу применительно к низколегированным строительным сталям немногочисленны [5, 6], а для стали 10Г2ФБ вообще отсутствуют.

В работе также изучалось влияние изотермической закалки из МКИТ и аустенитной области на механические свойства стали 10Г2ФБ для выяснения возможности замены улучшения, применяемого для нее в ряде случаев.

Строительные стали, к которым относится сталь 10Г2ФБ, обычно не цементируются и не используются для деталей, подвергающихся абразивному воздействию. В работе изучалась возможность цементации этой стали и ее абразивная износостойкость после науглероживания, закалки и низкого отпуска для выяснения возможности ее применения по новому назначению.

© Л. С. Малино, Д. В. Бурова, И. Е. Малышева, 2017

Материалы и методика исследований

Объектом исследований служила строительная сталь, широко применяемая в промышленности. Она имеет следующий химический состав: 0,1 % С; 0,4 % Si; 1,6 % Mn; 0,09 % V; 0,04 % №>; 0,02 % Тц 0,02 Al; 0,01 % N 0,2 % Сг; 0,2 % №; 0,15 % Си; 0,015 % P; 0,005 % S. Ее критические точки таковы: Ас1= 720, Ас3= 865 °С. Сталь 10Г2ФБ поставляется потребителю после контролируемой прокатки. В соответствии с ТУ 14-3-1573-96 она должна иметь следующие механические свойства: ст 0 2 =440 МПа, ст В = 590 МПа, 5 = 20 %.

Нагрев стали под закалку проводился в МКИТ на следующие температуры: 760, 800, 840 °С (выдержка 60 мин) и в аустенитную область: на 920 °С, (выдержка 2 мин/мм). Охлаждение осуществлялось в воде. При изотермической закалке стали ее охлаждение до температуры изотермы проводилось не в расплаве неэкологичных солей и щелочей, как это обычно принято, а в воде, с выдержкой при заданной температуре в печи [7, 8]. Время пребывания образцов в воде при охлаждении до заданной температуры предварительно определялось на образцах свидетелях с зачеканенной в них термопарой. Такая термообработка названа изотермической закалкой по схеме «вода-печь».

В работе применялись дюрометрический, металлографический, методы исследования. Определялись механические свойства при растяжении (ГОСТ 1497-84) и ударная вязкость (ГОСТ 9454-78).

Анализ полученных результатов

С повышением температуры нагрева в МКИТ и особенно после перехода в аустенитную область, прочностные характеристики после закалки возрастают, а пластичность и ударная вязкость снижаются (табл. 1). Это объясняется увеличением количества аустенита в структуре 3.3 стали при нагреве до все более высоких температур и, соответственно, мартенсита после закалки, несмотря на уменьшающуюся в нем концентрацию углерода. Нагрев с небольшим превышением Ас1 (760 °С) приводит к получению у стали после закалки сравнительно невысоких значений прочностных свойств и повышенной пластичности (табл. 1) из-за большого количества феррита в структуре. Более низкий уровень ударной вязкости, после закалки с этой температуры, чем с других температур в МКИТ, обусло-вен тем, что аустенит перед закалкой, количество кото-

рого невелико и, соответственно, мартенсит после нее, имеет повышенное содержание углерода и образуется по границам зерен феррита. Это согласуется с результатами работ [9, 10].

Хорошее сочетание механических свойств исследованной стали получено после закалки из МКИТ с температуры 840 °С. При этом прочностные свойства несколько ниже, чем после закалки из аустенитной области (920 °С), но пластичность и ударная вязкость выше. Указанные различия обусловлены присутствием в структуре закаленной из МКИТ стали наряду с мартенситом, имеющим различное содержание углерода, небольшого количества феррита ( ~ 10 %). В низкоуглеродистом реечном мартенсите, преобладающем в структуре закаленной стали 10Г2ФБ [1, 2], дислокации не заблокированы атомами углерода и обладают высокой подвижностью. Такая структура обеспечивает повышенные прочностные свойства и достаточный уровень пластичности и ударной вязкости. В работе [2] установлено, что после закалки из аустенитной области в структуре стали 10Г2ФБ наряду с реечным мартенситом может образоваться мартенсит с микродвойниками (Т 5 %), содержащий ~ 0,5 % углерода. Тем более вероятно его присутствие после закалки из МКИТ. Не исключено образование остаточного аустенита по границам микродвойникованного мартенсита, который может повысить пластичность. Определенную роль в свойствах исследованной стали играет феррит. При его равномерном расположении в структуре в виде небольших участков он повышает пластичность и несколько снижает прочность по сравнению с их уровнем после закалки из аустенитной области.

В табл. 2 приведены механические свойства стали 10Г2ФБ после закалки из МКИТ с 800 и 840 °С и различных выдержек. Указанные температуры были выбраны, поскольку обеспечивали наиболее высокий уровень прочностных свойств. Увеличение времени пребывания стали 10Г2ФБ при температурах 800 и 840 °С несколько снижает прочностные свойства. При этом пластичность и ударная вязкость возрастают после выдержки 60 мин. Чем больше выдержка при одной и той же температуре в МКИТ, тем полнее протекают диффузионные процессы в аустените, приближающие его химический состав к равновесному состоянию [11]. Соответственно, снижается микронеоднородность распределения углерода в мартенсите после закалки. Важно подчеркнуть, что после всех выдержек в МКИТ при

Механические свойства

Температура ^ °С СТ 0,2, МПа ст В, МПа 5 , % у, % КОТ, МДж/м2

760 685 785 23 67 0,61

800 937 1059 12 55 1,2

840 1026 1140 11 53 1,0

920 1214 1287 9 47 0,6

Таблица 1 — Влияние температуры нагрева под закалку в МКИТ (выдержка 60 мин) и в аустенитную область (920 °С, выдержка 10 мин) на свойства стали 10Г2ФБ

800 и 840 °С, в том числе самой небольшой из выбранных 10 мин (1-2 мин/мм), обычно применяемой на практике, обеспечиваются механические свойства, соответствующие требованиям, предъявляемым к сред-неуглеродистым сталям, закаленным из аустенитной области и отпущенным на 550-650 °С (ст 0 2 = 750-950 МПа, ст В = 900-1100 МПа, 5 = 10-12 %, V = 45-55 %, КСи = 0,5-1,0 МДж/м2 [12]. — Это следует отметить в связи с тем, что в справочной и учебной литературе вообще не рассматривается возможность существенного повышения прочностных свойств исследуемой стали проведением закалки из МКИТ для получения в них мартенситно-ферритной структуры.

Между тем, такая закалка позволяет использовать низколегированную строительную сталь по новому назначению, а именно вместо улучшаемых сталей для деталей небольшого сечения (до 25 мм). Эти результаты согласуются с данными работ [5, 6], полученными для других строительных сталей.

Преимущества закалки из МКИТ по сравнению с такой же обработкой после высокотемпературной аус-тенитизации (980-1000 °С), используемой в работах [13], с точки зрения энергосбережения не вызывают сомнений. Варьируя температурно-временной режим нагрева в МКИТ, можно управлять количественным соотношением структурных составляющих, их химическим составом, характером распределения в структуре после закалки. Это позволяет в зависимости от требований в нужном направлении изменять механические свойства исследованной стали. Закалка стали 10Г2ФБ из МКИТ в воде по сравнению с улучшением средне-углеродистых сталей является энергосберегающей обработкой, т. к. снижаются энергозатраты на нагрев.

Обычно изотермическая закалка проводится для получения структуры нижнего бейнита, обеспечивающего в конструкционных среднеуглеродистых, инструментальных сталях с повышенным содержанием углерода и в высокопрочных чугунах хорошее сочетание повышенного уровня прочностных свойств, пластичности и ударной вязкости. Для строительных сталей такая обработка на практике не применяется.

В работах [2, 3] построена диаграмма изотермического распада переохлажденного аустенита у стали 10Г2ФБ, установлен интервал бейнитного превраще-

ния (450-600 °С), приведены результаты исследований влияния изотермической закалки из аустенитной области на структуру и механические свойства этой стали. Показано, что после аустенитизации исследуемой стали при повышенных температурах (980-1000 °С), переохлаждения образцов до 500-550 °С и выдержки при этих температурах 20-60 мин, получены следующие

механические свойства: ст„„ = 650-670 МПа, ст = 7080,2 ‘ в

— 713 МПа, 5 = 19-21 %, V = 65-70 %. Они превышают уровень, соответствующий классу прочности Х70 (ст 0 2 = 500-600 МПа, ст в = 600-700 МПа, 5 = 19-20 %,

V > 70 %) [2, 3].

Данные о влиянии изотермической закалки из МКИТ при охлаждении в воде и изотермической выдержки в интервале 450-550 °С в печи (схема «вода-печь») на механические свойства стали 10Г2ФБ приведены в табл. 3

Из этих данных следует, что, чем выше температура нагрева в МКИТ в выбранном интервале, тем выше прочностные свойства и ниже пластичность. Это обусловлено увеличением количества аустенита при нагреве и, соответственно, бейнита после термообработки. При одном и том же режиме нагрева в МКИТ снижение температуры изотермической выдержки повышает прочностные и снижает пластические свойства, что объясняется увеличением содержания углерода в бей-ните. Рациональные режимы изотермической закалки с нагревом на 760 °С и выдержкой при 450 °С и на 780 °С и выдержкой при 500-550 °С позволяют достичь у стали 10Г2ФБ уровня механических свойств, соответствующего классу прочности Х70. Он может быть получен улучшением с предварительной закалкой из аустенит-ной области при больших энергетических затратах. Полученные данные подтверждают приведенные в работе [6] результаты для строительных сталей 09Г2С и ЕН36 о возможности получения изотермической закалкой из МКИТ по схеме «вода- печь» хорошего сочетания механических свойств. Следует отметить, что закалка из аус-тенитной области с изотермической выдержкой 60 мин при 500 °С позволяет получить наиболее высокие прочностные свойства (ст 02 704 МПа, ст в = 780 МПа), но сравнительно более низкие значения пластичности( 5 = 12%,

V =56 %).

Таблица 2 — Влияние выдержки при температурах нагрева в МКИТ 800 и 840 °С на механические свойства стали 10Г2ФБ после закалки

Сталь Температура нагрева 1, С Выдержка, т, мин Механические свойства

ст 0,2, МПа ст в, МПа 5 , % V , % КСИ, МДж/м2

10Г2ФБ 800 10 980 1099 11 53 1,0

30 960 1059 11 53 1,0

60 937 1040 12 55 1,2

90 916 1025 14 64 1,4

840 10 1076 1185 10 51 0,8

30 1031 1154 10 52 0,8

60 1026 1140 11 53 1,0

90 980 1090 12 54 1,0

Таблица 3 — Механические свойства стали 10Г2ФБ после изотермической закалки с различных температур из МКИТ (10 мин) и изотермической выдержки 60 мин

Температура выдержки, г, °С Температура изотермы г ОС Ыз’ ^ Механические свойства

ст 0,2, МПа СТ в, МПа 5 , % у , %

760 450 560 671 20 71

500 488 652 21 72

550 459 616 22 73

780 450 590 693 18 70

500 553 667 19 70

550 512 622 20 70

800 450 674 743 16 66

500 664 728 17 68

550 589 644 18 68

Обычно строительные стали не цементируют. В работе цементацию стали 10Г2ФБ проводили в твердом карбюризаторе при 930 °С 8 ч. Концентрация углерода в поверхностном слое составляла 1,25 %, а глубина слоя ~ 1,20 мм. Закалка цементированных образцов проводилась с температур 900, 950, 1000 1100 °С, после чего осуществлялся отпуск при 200 °С 1 ч. Абразивная износостойкость определялась по схеме Бринелля-Хауорта [13]. Абразивом служил речной песок с размером частиц 0,8 мм. При определении относительной абразивной износостойкости эталоном служили образцы после закалки и низкого отпуска без цементации. Результаты исследований показывают, что с повышением температуры нагрева под закалку с 900 до 1100 °С и низкого отпуска твердость снижается с 59 до НЕС 48. Согласно данным рентгеновского анализа, это обусловлено увеличением в структуре количества остаточного аустенита (с 10 до 25 %) в результате растворения в аус-тените карбидов при нагреве до все более высокой температуры аустенитизации. Важно подчеркнуть, что относительная абразивная износостойкость после закалки с 1100 °С возрастает ~ в 3 раза. Это обусловлено превращением метастабильного остаточного аустени-та при абразивном изнашивании в мартенсит деформации и присутствием в структуре не растворившихся карбидов (V, №)С высокой твердости. Приведенные результаты показывают, что сталь 10Г2ФБ может быть использована в качестве цементуемой, обеспечивающей после закалки с повышенной температуры аусте-нитизации и низкого отпуска высокую абразивную износостойкость. Полученные данные согласуются с результатами других исследований по повышению абразивной износостойкости различных сталей за счет получения в их структуре метастабильного остаточного аустенита [14].

Выводы

1. Закалка в воде из аустенитной области и МКИТ позволяет получить у стали 10Г2ФБ в небольших сечениях механические свойства, соответствующие сред-неуглеродистым улучшаемым сталям. Это дает возмож-

ность использовать исследованную строительную сталь вместо них.

2. Изотермическая закалка из МКИТ по схеме «вода-печь» при рациональных режимах ее проведения обеспечивает у стали 10Г2ФБ уровень механических свойств, соответствующий классу прочности Х 70, получаемый в ней после улучшения, проводимого для нее в ряде случаев, что позволяет снизить энергозатраты на термообработку.

3. Цементация и последующая термообработка дают возможность существенно повысить абразивную износостойкость исследованной стали, особенно при получении в структуре наряду с отпущенным мартенситом и карбидами метастабильного остаточного аусте-нита, превращающегося в мартенсит деформации при абразивном воздействии.

4. После закалки или дополнительного низкого отпуска (в случае предварительной цементации), являющихся заключительной термообработкой, сталь 10Г2ФБ, может быть применена по новому назначению и обеспечить энергосбережение.

Список литературы

1. Морфология и тонкая структура продуктов распада аустенита при ускоренном охлаждении стали 10Г2ФБ / В. И. Большаков, Г. Д. Сухомлин, Д. В. Лаухин, В. И. Кук-сенко // Строительство, материаловедение, машиностроение : сб. науч. трудов. — Днепропетровск, ПГАС и А. -2003. — Вып. 22. — Ч. 1. — С 78-87.

2. Большаков В. И. Использование высокопрочных сталей бейнитного класса в строительных металлоконструкциях / В. И. Большаков // Строительство, материаловедение, машиностроение : сб. науч. трудов. — Днепропетровск : ПГАС и А. — 2002. Вып. 15. — Ч. 1. — С. 2737.

3. Бекетов О. В. Особливост процемв структуроутво-рення i розробка параметрiв змщнення сталi 10Г2ФБ / О. В. Бекетов. — автореф. дис. … канд. техн. наук (05.02.01). — Днепропетровск. — 2004. — 20 с.

4. Голованенко С. А. Двухфазные низколегированные стали / С. А. Голованенко, Н. М. Фонштейн. М. : Металлургия, 1986. — 207 с.

5. Малинов Л. С. Повышение свойств строительных сталей нетрадиционной для них термообработкой /

Л. С. Малинов, А. С. Рубец // Металлургическая и горнорудная промышленность. — 2004. — № 2. — С. 79-81.

6. Малинов Л. С. Нетиповая термообработка сталей 09Г2С и ЕН36, в том числе с выдержкой в межкритическом интервале температур (МКИТ) / Л. С. Малшов, Д. В. Бурова // Вюник Приазовського держ. техн. ун-ту: зб. наук. праць. — Мартуполь : ДВНЗ «ПДТУ», 2013. — №2. -(27). — С. 73-82.

7. Пат. 87940 на винахщ. Украша МПК С21Б 1/78 (2006.01) Споаб термообробки сталi / Л. С. Малшов, В. Л. Малшов. — № а 200807554 ; заявл. 02.08.2009 ; опубл. 25.08.2009, Бюл. № 16.

8. Пат. 87468 на корисну модель. Украша МПК С21Б 1/ 78 (2006.01) Споаб термообробки низьковуглецевих низьколегованних сталей / Л. С. Малшов, Д. В. Бурова. № и 201309757 ; заявл. 05.08.2013 ; опубл. 10.02.2014, Бюл. № 3.

9. Дьяченко С. С. Особенности структур неполной перекристаллизации их влияние на свойства сталей / С. С. Дьяченко, О. П. Фоменко // Металловедение и термическая об-

работка металлов. — 1970. — № 1. — С. 9-11.

10. Маковецкий А. Н. Влияние термической обработки на хладостойкость стали для нефтяных трубопроводов / А. Н. Маковецкий, Д. А. Мирзаев // Физика металлов и металловедение. — 2010. — Т. 110. № 4. — С. 417-423.

11. Дьяченко С. С. Образование аустенита в железоуглеродистых сплавах / С. С. Дьяченко. М. : Металлургия, 1982. — 127 с.

12. Гольдштейн М. И. Специальные стали / М. И. Гольдш-тейн, С. В. Грачев, Ю. Г. Векслер. — М. : МИСИС, 1999. — 408 с.

13. Тененбаум М. М. Износостойкость конструкционных материалов / М. М. Тененбаум. — М. : Машиностроение, 1966. -331 с.

14. Малинов Л. С. Ресурсосберегающие экономнолегиро-ванные сплавы и упрочняющие технологии, обеспечивающие эффект самозакалки / Л. С. Малинов, В. Л. Ма-линов. — Мариуполь : Рената, 2009. — 567 с.

Одержано 08.12.2017

Малшов Л.С., Бурова Д.В, Малишева 1.Е. Способи тдвищення властивостей СТАЛИ 10Г2ФБ, що забезпечують ii вживання за новим призначенням i енергозбереженням

Наведено daHi, що показують доцiльнiсть використання гарту стали 10Г2ФБ у eodi, у тому 4ucni з мiжкритичного iнтервалу температур (МК1Т) як завершально’1 обробки. i пся навуглецювання, гарту i низького вiдпуску iстотно пiдвищуеться абразивна зносостшюсть

Ключовi слова: загартування, iзотермiчне загартування, мiжкритичний iнтервал температур, мартенсит, бейнт, ферит. механiчнi властивостi, зносостшюсть

Malinov L., Burova D., Malysheva L A method for improving the properties of steel 10G2FB, providing its application for a new purpose and energy saving

Data showing the practicability of using quenching of 10G2FB steel in water, including from inter-critical temperature interval (ICTI), as a final treatment are presented. This makes it possible to obtain mechanical properties in small sections (up to 25 mm) corresponding to their level for mildly-carbon steels after improvement. At the same time, energy spending for heat treatment are reduced. It is established that isothermal quenching of 10G2FB steel can be an alternative improvement method, which is sometimes carried out for this steel in order to obtain a good combination of mechanical properties. Data are presented showing the practicability of using 10G2FB steel as cemented, which after carburization, quenching and low tempering significantly increases abrasive wear resistance.

Key words: quenching, isothermal quenching, inter-critical temperature interval, martensite, bainite, ferrite, mechanical properties, wear resistance.

Труба магистральная 630х18 ст. 10Г2ФБЮ ГОСТ 20295-85 в ППУ ПЭ

Труба магистральная 630х18ст. 10Г2ФБЮГОСТ 20295-85в ППУ ПЭЗаказать
Труба магистральная прямошовнаяст. 3ПС/СПГОСТ 20295-85В наличии
Труба магистральная прямошовнаяст. 20ГОСТ 20295-85В наличии
Труба магистральная прямошовнаяст. 17Г1СГОСТ 20295-85В наличии
Труба магистральная прямошовнаяст. 17Г1С-УГОСТ 20295-85В наличии
Труба магистральная прямошовнаяст. 10Г2ФБЮГОСТ 20295-85В наличии
Труба магистральная прямошовнаяст. 10ГОСТ 20295-85В наличии
Труба магистральная прямошовнаяст. 09Г2СГОСТ 20295-85В наличии
Труба магистральная прямошовнаяГОСТ 20295-85в усиленной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовнаяГОСТ 20295-85в ППУ ПЭВ наличии
Труба магистральная прямошовнаяГОСТ 20295-85в ППУ ОЦВ наличии
Труба магистральная прямошовнаяГОСТ 20295-85в ВУСВ наличии
Труба магистральная прямошовнаяГОСТ 20295-85в 3-х слойной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовнаяГОСТ 20295-85в 2-х слойной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовнаяГОСТ 20295-85В наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 3ПС/СПГОСТ 20295-85в усиленной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 3ПС/СПГОСТ 20295-85в ППУ ПЭВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 3ПС/СПГОСТ 20295-85в ППУ ОЦВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 3ПС/СПГОСТ 20295-85в ВУСВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 3ПС/СПГОСТ 20295-85в 3-х слойной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 3ПС/СПГОСТ 20295-85в 2-х слойной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 3ПС/СПГОСТ 20295-85В наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 20ГОСТ 20295-85в усиленной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 20ГОСТ 20295-85в ППУ ПЭВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 20ГОСТ 20295-85в ППУ ОЦВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 20ГОСТ 20295-85в ВУСВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 20ГОСТ 20295-85в 3-х слойной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 20ГОСТ 20295-85в 2-х слойной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 20ГОСТ 20295-85В наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 17Г1СГОСТ 20295-85в усиленной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 17Г1СГОСТ 20295-85в ППУ ПЭВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 17Г1СГОСТ 20295-85в ППУ ОЦВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 17Г1СГОСТ 20295-85в ВУСВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 17Г1СГОСТ 20295-85в 3-х слойной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 17Г1СГОСТ 20295-85в 2-х слойной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 17Г1СГОСТ 20295-85В наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 17Г1С-УГОСТ 20295-85в усиленной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 17Г1С-УГОСТ 20295-85в ППУ ПЭВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 17Г1С-УГОСТ 20295-85в ППУ ОЦВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 17Г1С-УГОСТ 20295-85в ВУСВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 17Г1С-УГОСТ 20295-85в 3-х слойной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 17Г1С-УГОСТ 20295-85в 2-х слойной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 17Г1С-УГОСТ 20295-85В наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 10Г2ФБЮГОСТ 20295-85в усиленной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 10Г2ФБЮГОСТ 20295-85в ППУ ПЭВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 10Г2ФБЮГОСТ 20295-85в ППУ ОЦВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 10Г2ФБЮГОСТ 20295-85в ВУСВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 10Г2ФБЮГОСТ 20295-85в 3-х слойной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 10Г2ФБЮГОСТ 20295-85в 2-х слойной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 10Г2ФБЮГОСТ 20295-85В наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 10ГОСТ 20295-85в усиленной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 10ГОСТ 20295-85в ППУ ПЭВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 10ГОСТ 20295-85в ППУ ОЦВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 10ГОСТ 20295-85в ВУСВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 10ГОСТ 20295-85в 3-х слойной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 10ГОСТ 20295-85в 2-х слойной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 10ГОСТ 20295-85В наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 09Г2СГОСТ 20295-85в усиленной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 09Г2СГОСТ 20295-85в ППУ ПЭВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 09Г2СГОСТ 20295-85в ППУ ОЦВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 09Г2СГОСТ 20295-85в ВУСВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 09Г2СГОСТ 20295-85в 3-х слойной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 09Г2СГОСТ 20295-85в 2-х слойной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ст. 09Г2СГОСТ 20295-85В наличии
Труба магистральная прямошовная 820ГОСТ 20295-85в усиленной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ГОСТ 20295-85в ППУ ПЭВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ГОСТ 20295-85в ППУ ОЦВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ГОСТ 20295-85в ВУСВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ГОСТ 20295-85в 3-х слойной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ГОСТ 20295-85в 2-х слойной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820ГОСТ 20295-85В наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 3ПС/СПГОСТ 20295-85в усиленной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 3ПС/СПГОСТ 20295-85в ППУ ПЭВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 3ПС/СПГОСТ 20295-85в ППУ ОЦВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 3ПС/СПГОСТ 20295-85в ВУСВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 3ПС/СПГОСТ 20295-85в 3-х слойной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 3ПС/СПГОСТ 20295-85в 2-х слойной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 3ПС/СПГОСТ 20295-85В наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 20ГОСТ 20295-85в усиленной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 20ГОСТ 20295-85в ППУ ПЭВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 20ГОСТ 20295-85в ППУ ОЦВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 20ГОСТ 20295-85в ВУСВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 20ГОСТ 20295-85в 3-х слойной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 20ГОСТ 20295-85в 2-х слойной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 20ГОСТ 20295-85В наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 17Г1СГОСТ 20295-85в усиленной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 17Г1СГОСТ 20295-85в ППУ ПЭВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 17Г1СГОСТ 20295-85в ППУ ОЦВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 17Г1СГОСТ 20295-85в ВУСВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 17Г1СГОСТ 20295-85в 3-х слойной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 17Г1СГОСТ 20295-85в 2-х слойной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 17Г1СГОСТ 20295-85В наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 17Г1С-УГОСТ 20295-85в усиленной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 17Г1С-УГОСТ 20295-85в ППУ ПЭВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 17Г1С-УГОСТ 20295-85в ППУ ОЦВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 17Г1С-УГОСТ 20295-85в ВУСВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 17Г1С-УГОСТ 20295-85в 3-х слойной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 17Г1С-УГОСТ 20295-85в 2-х слойной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 17Г1С-УГОСТ 20295-85В наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 10Г2ФБЮГОСТ 20295-85в усиленной изоляцииВ наличии
Труба магистральная прямошовная 820х9ст. 10Г2ФБЮГОСТ 20295-85в ППУ ПЭВ наличии

Роль наноразмерных деформационных дефектов в резком повышении низкотемпературной вязкости низкоуглеродистых и низколегированных сталей

@article {658c4ea296324800a11af5916c3d11b1,

title = «Роль наноразмерных деформационных дефектов в острой повышение низкотемпературной вязкости низкоуглеродистых и низколегированных сталей »,

аннотация =« В статье исследованы режимы термической обработки низкоуглеродистых сталей, легированных марганцем (09Г2С) и марганцем, ванадием. , и ниобий (10Г2ФБЮ) влияют на их иерархическую структуру и прочность в низкотемпературной области от +20 до -70 ° C. Показано, что мелкозернистая структура, квазиоднородная кривизна решетки и наноразмерные мезоскопические структурные состояния, возникающие из-за прокатки с радиальным сдвигом при 850 ° C, ответственны за формирование неравновесной наноразмерной бейнитной структуры, являющейся высокоэффективным демпфирующим фактором в деформированный материал. Перлитная структура стали является равновесной и формируется внутри трансляционно-инвариантной кристаллической решетки, в то время как бейнитная структура является результатом наноразмерных мезоскопических структурных состояний в промежутках зон кривизны решетки.Пространственное изменение кривизны решетки сопровождается синхронной трансформацией наноразмерных мезоскопических структурных состояний и структурной геометрии бейнитной фазы. Поэтому вязкость стали с бейнитной структурой очень высока вплоть до температуры −70 ° C. Царапины используются для оценки возможности упругого восстановления бейнитных фаз в деформированных сталях. »,

keywords =« Бейнитная структура, кривизна решетки, низкоуглеродистые стали, низкотемпературная ударная вязкость, наноразмерные мезоскопические структурные состояния »,

автор = «Панин, {В. Е.} и Деревягина, {Л. С.} и Панин {С. В.} и Шугуров, {А. Р.} и Гордиенко, {А. I.} «,

год =» 2019 «,

месяц = ​​декабрь,

день =» 19 «,

doi =» 10.1016 / j.msea.2019.138491 «,

language =» English «,

volume = «768»,

journal = «Материаловедение и инженерия A: Конструкционные материалы: свойства, микроструктура и обработка»,

issn = «0921-5093»,

publisher = «Elsevier BV»,

}

Сталь 12ХСНД / Auremo

Обозначение

Имя Значение
Обозначение ГОСТ Кириллица 12ХСНД
Обозначение ГОСТ латинское 12XCHD
Транслитерация 12HSND
Химические элементы 12CrСНCu

Описание

Сталь 12ХСНД применяется : для изготовления стальных сварных элементов и различных деталей и требований высокой прочности и коррозионной стойкости с ограничением массы и эксплуатации при температурах от -70 до +450 ° С; катаная, предназначенная для изготовления мостовых конструкций нормального северного исполнения; несущие элементы различных сварных конструкций.

Примечание

Хронографически низколегированная сталь с медью. Степень раскисления — СП.

Стандарты

Имя Код Стандарты
Листы и полосы В33 ТУ 14-1-5241-93

Химический состав

Стандартный С S P Мн Cr Si Ni Fe Cu Как
ТУ 14-1-5241-93 ≤0.15 ≤0,04 ≤0,04 0,6-0,9 0,7–1 0,9–1,1 0,5-0,8 Остальные 0,4–0,6 ≤0,08

Fe является основой.

Механические характеристики

Сечение, мм с T | с 0,2 , МПа σ B , МПа д 5 ,%
Листовой металл в поставке по ТУ 14-1-5241-93 (образцы поперечные)
12-40 ≥410 ≥530 ≥19
8-12 ≥400 ≥530 ≥19

Описание механических знаков

Имя Описание
Раздел Раздел
с T | с 0,2 Предел текучести или предел пропорциональности с допуском остаточной деформации 0. 2%
σ B Лимит краткосрочной численности
г 5 Относительное удлинение после разрыва

Технологические свойства

Имя Значение
Свариваемость Сварен без ограничений. Методы сварки: SMAW, ADS под флюсом и электрошлаковая сварка в газовой защите.
Склонность к отпускной хрупкости Малосолон.
Температура ковки Начало — 1180 ° С, окончание — 840 ° С.
Чувствительность к флоку не чувствителен.
Обрабатываемость резанием В нормированном спущенном состоянии при SB = 560 МПа Кн TV.SPL. = 1,4 Kn b.St. = 1,12.
Коррозионная стойкость Сталь малосана до хрупкости, поэтому сварные швы склонны к растрескиванию.

Сталь 15ХСНД / Эвек

Обозначение

Имя Значение
Обозначение ГОСТ Кириллица 15ХСНД
Обозначение ГОСТ латинское 15XCHD
Транслитерация 15HSND
По химическим элементам 15CrСНCu

Описание

Сталь 15ХСНД применяется : для производства стальных сварных элементов и различных деталей, требующих высокой прочности и коррозионной стойкости с ограничением массы и работающих при температурах от -70 ° С до +450 ° С; катаная, предназначена для изготовления мостовых конструкций нормального северного исполнения.

Примечание

Хронографически низколегированная сталь с медью. Степень раскисления — СП. Сталь
15ХСНД обеспечивает класс прочности сортового проката, полосового и фасонного проката КП 325 толщиной до 32 мм., КП 345 толщиной до 10 мм. Из стали
15ХСНД выпускается листовой прокат, универсальный широкополосный прокат и гнутые профили КП 345 с толщиной листа 32 мм. без применения дополнительной закаливающей обработки.

Стандарты

Имя Код Стандарты
Прутки и профили В22 ГОСТ 1133-71, ГОСТ 8239-89, ГОСТ 8240-97, ГОСТ 8278-83, ГОСТ 8281-80, ГОСТ 8282-83, ГОСТ 8283-93, ГОСТ 9234-74, ГОСТ 11474-76, ГОСТ 2590-2006 , ГОСТ 2591-2006, ОСТ 5.9087-84
Классификация, номенклатура и общие правила В20 ГОСТ 19281-89
Трубы стальные и фитинги к ним В62 ГОСТ 20295-85, ГОСТ 24950-81
Листы и полосы В23 ГОСТ 82-70, ГОСТ 6713-91, ГОСТ 17066-94, ГОСТ 19903-74, ГОСТ 19904-90, ГОСТ 103-2006, ГОСТ 19282-73, ГОСТ 19903-90, ТУ 14-1-4632-93, ТУ 14-1-5120-2008
Сварка и резка металлов. Пайка, клепка В05 ОСТ 36-58-81
Листы и полосы В33 ТУ 14-1-5241-93, ТУ 302.02.130-91, ТУ 302.02.151-92, ТУ 14-1-4431-88
Прутки и профили В32 ТУ 14-136-367-2008

Химический состав

Стандартный С S P Мн Cr Si Ni Fe Cu N Как Al В Ti Nb
ГОСТ 6713-91 0.12-0,18 ≤0,035 ≤0,035 0,4-0,7 0,6-0,9 0,4-0,7 0,3–0,6 Остальное 0,2-0,4 ≤0,008 ≤0,08
ГОСТ 17066-94 0,12-0,18 ≤0,04 ≤0,035 0,4-0,7 0,6-0,9 0,4-0,7 0,3–0,6 Остальное 0. 2-0,4 ≤0,008 ≤0,08 ≤0,03 ≤0,1 ≤0,03 ≤0,02
ГОСТ 19282-73 0,12-0,18 ≤0,04 ≤0,035 0,4-0,7 0,6-0,9 0,4-0,7 0,3–0,6 Остальное 0,2-0,4 ≤0,008 ≤0,08 ≤0,05 ≤0,03
ТУ 14-1-5120-2008 0.1-0,15 ≤0,01 ≤0,015 0,6-0,9 0,3–0,6 0,4-0,7 0,2-0,5 Остальное 0,2-0,4 ≤0,008 ≤0,08 0,03-0,06

Fe является основой.
Согласно ГОСТ 17066-94 массовая доля мышьяка допускается до 0,015%, при массовой доле фосфора не более 0.030%. №
Согласно ГОСТ 19282-73 допускается модификация стали кальцием и редкоземельными элементами из расчета введения в металл не более 0,02% кальция и 0,05% редкоземельных элементов. В стали допускается содержание кобальта до 0,050%. №
Согласно ГОСТ 19281-89 и ГОСТ 19282-73, допускается добавка алюминия и титана из расчета массовой доли в прокате алюминия — не более 0,050%, титана — не более 0,030%.
По ГОСТ 6713-91 допускается содержание азота до 0.012%. В стали, раскисленной алюминием, остаточное содержание кислоторастворимого алюминия должно быть не менее 0,020%. Допускается использование других раскислителей. В прокате для мостовых конструкций северного варианта массовая доля серы не должна превышать 0,030%, фосфора — не более 0,025%. Допускается производство стали электрошлакового переплава. Анализ проката на мышьяк и азот производится по желанию потребителя. В готовом прокате 3 категории массовая доля углерода должна быть ≤ 0.18%. №
По ТУ 14-1-5120-2008 химический состав приведен для высококачественной стали марки 15ХСНДА. Массовая доля в готовой листовой стали допускается до 0,012%. По согласованию с заказчиком допускается замена ниобия на ванадий в количестве 0,08-0,12%. В готовом прокате отклонения химического состава по ГОСТ 6713. Листы поставляются с гарантией свариваемости. Углеродный эквивалент Se ≤ 0,45%.

Механические свойства

Сечение, мм т в отпуске, ° C с T | с 0,2 , МПа σ U , МПа д 5 ,% д 4 д 10 г,% HB, МПа
Лист стальной горячекатаный в состоянии поставки
2-3.9 ≥490 ≥17
5–9 ≥350 ≥ 500 ≥21
Пруток и фасонный элемент из высокопрочной стали в состоянии поставки по ГОСТ 19281-89 (уточненный класс прочности)
≤32 ≥325 ≥450 ≥21
≤10 ≥345 ≥ 480 ≥21
Прокат стальной. Закалка в воде от 900 ° C + Vacation
200 ≥1220 ≥1450 ≥10 ≥56 ≥425
Листья нормализованные
≥370 ≥620 ≥20
Прокат стальной. Закалка в воде от 900 ° C + Vacation
300 ≥1160 ≥ 1370 ≥10 ≥57 ≥410
Листья нормализованные
≥370 ≥590 ≥15
Лист в состоянии поставки на остальной 14-1-4632-93 (образцы поперечные)
5-25 345-540 490-690 ≥21
Прокат стальной. Закалка в воде от 900 ° C + Vacation
400 ≥1080 ≥1170 ≥11 ≥58 ≥360
Листы нормализованные
≥360 ≥610 ≥11
Таблички универсальные и широкополосные в состоянии поставки по ГОСТ 19282-73, ТУ 14-1-5241-93.Закалка + отпуск (образцы поперечные)
8-32 ≥345 ≥490 ≥21
Прокат стальной. Закалка в воде от 900 ° C + Vacation
500 ≥840 ≥930 ≥15 ≥62 ≥275
Листья нормализованные
≥375 ≥590 ≥14
Поставляемые прутки и профили
≤10 ≥345 ≥490 ≥21
Прокат стальной. Закалка в воде от 900 ° C + Vacation
600 ≥640 ≥740 ≥20 ≥68 ≥220
Листья нормализованные
≥300 ≥365 ≥17
Поставляемые прутки и профили
10-32 ≥325 ≥ 470 ≥21
32-40 ≥ 500 ≥21
Лист широкополосный (универсальный), фасонный, плоский и сортовой по ГОСТ 6713-91, ТУ 14-1-5120-2008 (статья 15ХСНДА) для металлоконструкций (для получения требуемого мехскостюма допускается нормализация или тушение с высоким отпуском 1 категории, тушение с высоким отпуском — аренда 2 категории)
33-50 335-440 470-670 ≥19
8-32 345-450 490-685 ≥21
Лист стальной предварительно окрашенный из высокопрочной стали в состоянии поставки ГОСТ 17066-94
0. 5-3,9 ≥345 ≥490 ≥19
0,5–3,9 ≥345 ≥460 ≥19

Описание механических знаков

Имя Описание
с T | с 0,2 Предел текучести или предел пропорциональности с допуском остаточной деформации 0.2%
σ U Лимит краткосрочной численности
г 5 Относительное удлинение после разрыва
г 4 Относительное удлинение после разрыва
г 10 Относительное удлинение после разрыва
y Относительное сужение
HB Число твердости по Бринеллю

Технологические свойства

Имя Значение
Свариваемость Сварен без ограничений.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *