Топливный абсорбер: Что такое топливный абсорбер (адсорбер), как его настроить

Содержание

Абсорбер топливный что делает

Статья носит познавательный характер, и, возможно, содержит ошибки, рекомендуется автолюбителям с плохим представлением об адсорбере.
Статья написана относительно простыми слова для лучшего восприятия

1) Что такое адсорбер

Часто путают аДсорбер или аБсорбер — правильно «аДсорбер»…
Контейнер с активированным углем, чаще всего выглядит как бочонок (цилиндр) с подводящими и отводящими шлангами

Начнем с определений:

Сорбция (от лат. sorbeo — поглощаю) — поглощение твёрдым телом либо жидкостью различных веществ из окружающей среды.
Адсорбция — накопление чего либо на поверхности сорбента.
Адсорбер (от лат. ad — на, при и sorbeo — поглощаю) — аппарат для поглощения поверхностным слоем твердого тела, называемого адсорбентом (активированным углём), растворенных или газообразных веществ (паров топлива), не сопровождающееся химической реакцией
Система улавливания паров бензина (EVAP — Evaporative Emission Control) предназначена для предотвращения утечки паров бензина в атмосферу.

2) Зачем он нужен?

Пары бензина, образующиеся в баке, поднимаются вверх, и через отверстие у горловины бака попадают сначала в сепаратор. Там они конденсируются и сливаются обратно в бак. Та их часть, которая не успевает превратиться в конденсат, через гравитационный клапан по паропроводу, попадают уже непосредственно в адсорбер, где и поглощаются активированным углем. Это происходит тогда, когда двигатель не работает. С помощью электромагнитного клапана идёт переключение режимов работы системы улавливания паров бензина . При выключенном двигателе адсорбер сообщается с атмосферой (пары бензина попадают в адсорбер из бензобака) где происходит их поглощение. При пуске двигателя контроллер системы впрыска подаёт управляющие импульсы на клапан, в результате чего происходит продувка сорбента. Пары бензина высасываются в ресивер и дожигаются в камере сгорания.

3) Евро-2 и Россия-83
Возникает вопрос почему на автомобилях с нормой Россия-83 нет адсорбера, а на автомобилях с нормами Евро-2 и выше он есть?

Сравним два автомобиля — ВАЗ 21083 и ВАЗ Приора, а именно систему питания:
ВАЗ 21083:

Через дренажный шланг(15) бак связан с сепаратором(19), улавливающим пары бензина. Конденсат из сепаратора сливается обратно в бак. Сепаратор сообщается с атмосферой через двухходовой клапан(21), препятствующий чрезмерному повышению или понижению давления в топливном баке. Заливная горловина соединена с баком резиновым бензостойким шлангом, закрепленным хомутами. Пробка герметична.

Т.е. при повышении или понижении давления в топливном баке пары бензина выбрасываются в атмосферу.

Пары топлива, попавшие по трубке из бака в сепаратор(16), частично конденсируются в нем. Конденсат из сепаратора через трубку сливается обратно в бак. В верхней части сепаратора установлен гравитационный клапан, предотвращающий вытекание топлива из бака при опрокидывании автомобиля. Пары топлива через гравитационный клапан сепаратора и соединенную с ним трубку накапливаются в адсорбере(1) при незаведенном двигателе. При заведенном двигателе и др. необходимых условия клапан(14) сообщает полость адсорбера с дроссельным узлом — и происходит продувка сорбента: пары бензина смешиваются с воздухом и отводятся через дроссельный узел во впускной трубопровод и далее в цилиндры двигателя.

Т.е. Пары топлива накапливаются в адсорбере, во время работы двигателя продуваются клапаном и попадают в рессивер, а после в сам двигатель на догорание.

Нормами Евро-2 запрещен контакт вентиляции бензобака с атмосферой, пары бензина должны собираться (адсорбироваться) и при продувке посылаться в цилиндры на дожиг. Нормами Россия-83 контакт вентиляции бензобака с атмосферой не был запрещен.

4) Плюсы и минусы адсорбера:

+ атмосфера не загрязняется лишними, вредными испарениями;
+ небольшая экономия топлива, пары бензина не испаряются, а сгорают в работе двигателя.
+ отсутсвие стойкого запаха бензина (спорно)
— занимает место в подкапотном простанстве
— неустойчивая работа двигателя на холостом ходу при неисправном адсорбере
— стоимость адсорбера

5) Почему некоторые автолюбители убирают адсорбер

Некоторые автолюбители убирают рабочий адсорбер с фразами: «мне он не нравится, выкину его», «от него машина медленнее стала», «расход с ним больше», «бестолковая вещь» — на деле рабочий адсорбер не влияет на динамику, расход скорее сократится — вообщем вещь полезная.

Другие убирает адсорбер когда он приходит в негодность, замену не делают из-за высокой стоимости адсорбера.

Убирается он просто: на шланг от сепаратора одевают фильтр тонкой очистки (пр. от карб. 2108), в таком случаем пары бензина уходят в атмосферу. Шланг от клапана перекрывают. Программу управления двигателя корректируют, иначе появится ошибка двигателя.

Дата публикации: 13 сентября 2018 .
Категория: Автотехника.

Адсорбер (часто его называют абсорбер) представляет собой один из узлов автомобиля, который отвечает за поглощение и нейтролизацию паров бензина, выходящих из бака. Многие автовладельцы полагают, что это совершенно ненужное устройство, которое только создает лишние проблемы, поэтому нередко его и вовсе снимают.

Однако, повышенное потребление бензина и другие проблемы в работе системы, как правило, возникают только в том случае, если из строя выходит клапан абсорбера. Поэтому прежде чем безжалостно удалить этот узел, будет полезно узнать чуть больше об особенностях его работы и процедуре смены прибора.

Для чего используется адсорбер

В процессе работы двигателя ТС бензин немного нагревается, выделяя очень летучие пары. Их образование усиливается под влиянием вибрации движущегося автомобиля. Если в ТС не предусмотрена система нейтрализации вредных испарений, а установлена примитивная вентиляция, то образования просто выводятся на улицу через специальные отверстия.

Такая картина наблюдалась практически со всеми старыми карбюраторными автомобилями (именно поэтому нередко в машине неприятно пахло бензином) до появления экологического стандарта ЕВРО-2, контролирующего уровень вредных испарений в атмосферу. Сегодня каждый автомобиль должен быть оснащен соответствующей системой фильтрации, чтобы отвечать стандартам. Как правило, самой простой из них и является адсорбер.

Что собой представляет фильтрующий элемент и как он работает

Если говорить простыми словами, то абсорбер является большой банкой, наполненной активированным углем. Кроме этого в системе присутствует:

  • Сепаратор с клапаном гравитации. Он отвечает за улавливание частиц топлива. Гравитационный клапан, в свою очередь, применяется очень редко, но в экстренной ситуации (например, если в ходе аварии машина перевернулась) он предотвратит перелив топлива из бензобака.
  • Датчик давления. Он необходим для контроля уровня паров бензина в баке. Как только их уровень превышается, происходит сброс вредных компонентов.
  • Фильтрующая часть. По сути это и есть та самая банка с гранулированным активированным углем.
  • Электромагнитный клапан. Используется для того, чтобы переключаться между режимами улавливания выделяющихся паров бензина.

Если говорить о принципе работы системы, то он очень прост:

  • Сперва пары бензина поднимаются в бензобаке и направляются в сепаратор, где происходит частичная конденсация топлива, которое в жидком виде отправляется обратно в бензобак.
  • Та часть испарений, которая не смогла осесть в виде жидкости проходит через гравитационный датчик и направляется в адсорбер.
  • Когда мотор машины находится в выключенном состоянии, пары бензина начинают накапливаться в фильтрующем элементе.
  • Как только двигатель запускается, в дело вступает клапан адсорбера, который открывается и соединяет адсорбер со впускным коллектором.
  • Пары бензина совмещаются с кислородом (который попадает в систему через дроссельный узел) и переходят во впускной коллектор и цилиндры «движка», где вредные испарения прогорают вместе с воздухом и топливом.

Как правило, именно клапан адсорбера дает сбой. Если он начинает открываться и закрывать в неправильном режиме или полностью выходит из строя, это может негативно сказаться на работе всего автомобиля и спровоцировать поломки.

Неисправности электромагнитного клапана

Если адсорбер почти все время находится в бесперебойном режиме, то клапан продувки может легко перестать функционировать. Это повлечет за собой повреждение бензонасоса. Если адсорбер не осуществляет правильную вентиляцию, то бензин постепенно будет скапливаться во впускном коллекторе.

Подобное приводит к довольно неприятным «симптомам»:

  • На холостом ходу появляются так называемые провалы.
  • Нарушается тяга (такое впечатление, что ТС постоянно теряет мощность).
  • При запущенном двигателе не слышны звуки работающего клапана.
  • Заметно повышается расход топлива.
  • Во время открытия крышки бензобака раздается шипение и свист.
  • Датчик топливного бака буквально живет своей жизнью (он может показывать, что бензобак полон, а через секунду – что в нем ничего нет).
  • В салоне автомобиля появляется неприятный бензиновый «аромат».

Иногда фильтрующий элемент, наоборот, издает слишком громкие звуки, которые также не являются нормой. Чтобы удостовериться, что причиной служит именно неисправный клапан, а не ГРМ, достаточно резко нажать на газ. Если звуковой эффект остался таким же, то, скорее всего, проблема именно в клапане адсорбера.

В этом случае рекомендуется немного подкрутить регулировочный винт устройства. Однако закручивать его нужно не более чем на пол-оборота. Слишком сильная фиксация приведет к ошибке контроллера. Если такие манипуляции не помогли, то нужно провести более детальную диагностику.

Проверяем работоспособность адсорбера

Чтобы удостовериться, что неисправность связана именно с клапаном этого элемента, можно отправить авто на полную диагностику. Но, это дорого, поэтому попробуем сначала самостоятельно выявить возможные проблемы.

Прежде всего, нужно посмотреть, не выдает ли контроллер ошибки, например, «обрыв управления цепи». Если все нормально, то воспользуется ручной проверкой. Для этого достаточно подготовить мультиметр, отвертку и несколько проводов. После этого нужно выполнить несколько простых шагов:

  • Поднять капот машины и найти нужный клапан.
  • Отсоединить от этого элемента жгут с проводами. Для этого нужно сначала отжать специальный фиксатор креплений колодки.
  • Проверить, идет ли на клапан напряжение. Для этого необходимо включить мультиметр и переключить его в режим вольтметра. После этого черный щуп прибора подсоединяется к массе авто, а красный – к разъему с маркировкой «А», который находится на жгуте проводов. На следующем этапе необходимо завести мотор и посмотреть, какие показания выдает прибор. Напряжение должно быть таким же, как в аккумуляторе. Если его и вовсе нет или оно слишком маленькое, то вероятно придется искать более серьезную проблему. Если с напряжением все хорошо, то можно переходить к следующему шагу.

  • Демонтировать клапан продувки. Чтобы его снять нужно при помощи отвертки немного ослабить крепление хомутов. После этого можно будет легко сдвинуть клапан чуть вверх и по небольшому кронштейну плавно его вытащить. После этого устройство нужно подключить напрямую к клеммам АКБ. Один провод идет на клапан продувки (на «+»), а второй – подключается к «минусу». После этого оба проводника подключаются к соответствующим клеммам аккумулятора. Если при этом не произошло щелчка, то клапан полностью вышел из строя и лучше всего его заменить.

Ставим новый клапан адсорбера

Для замены элемента не обязательно обращаться в автосервис. Работы можно провести и самостоятельно при помощи нескольких крестообразных отверток. Также нужно приобрести новый клапан (его маркировка должна полностью совпадать с данными на старом устройстве).

  • Находим адсорбер.
  • Снимаем с АКБ минусовую клемму.
  • Отсоединяем колодку проводов путем нажатия на фиксатор и подтягивая прибор на себя.
  • Ослабляем крепления электромагнитного клапан и отсоединяем шланги.
  • Вытаскиваем старое устройство (вместе с ним выйдет и кронштейн) из абсорбера.
  • Устанавливаем новое устройство и собираем все в обратном порядке.

В заключении

Некоторые автовладельцы принимают решение и вовсе снять адсорбер, полагая, что он негативно влияет на потребление бензина и на работу машины в общем. Однако нужно признать, что такие проблемы возникают только в том случае, если устройство, а точнее его клапан, неисправно. Если прибор работает в штатном режиме, то это никак не сказывается на управлении авто и его потреблении топлива.

Адсо́рбер (от лат. ad — на, при и sorbeo — поглощаю) — аппарат для поглощения (сгущения) поверхностным слоем твердого тела, называемого адсорбентом (поглотителем), растворенных или газообразных веществ, не сопровождающееся химической реакцией. Адсорбер применяется в химической, нефтеперерабатывающей и других отраслях промышленности. Процесс, происходящий внутри этого аппарата называется адсорбция.

Содержание

Использование в автомобильной технике [ править | править код ]

Адсорберы применяются в автомобилях, использующих двигатели внутреннего сгорания, являясь элементом замкнутой цепи рециркуляции паров бензина. Он предназначен для того, чтобы пары бензина из топливного бака не попадали сразу в атмосферу. Нормами Евро-2 запрещен контакт вентиляции бензобака с атмосферой, пары бензина должны собираться (адсорбироваться) и при продувке посылаться в цилиндры на дожиг.

Сам адсорбер имеет систему впрыска с обратной связью, соединяется трубками с дроссельным патрубком и топливным баком. С помощью электромагнитного клапана идёт переключение режимов работы системы улавливания паров бензина (применяется метод улавливания паров бензина с помощью активированного угля). При выключенном двигателе с помощью электромагнитного клапана один из штуцеров перекрыт и, следовательно, адсорбер не сообщается с атмосферой, пары бензина попадают в адсорбер из бака и впускного коллектора, где происходит их поглощение. При пуске двигателя контроллер системы впрыска подаёт управляющие импульсы на клапан. Затем, клапан сообщает полость адсорбера с атмосферой, в результате чего происходит продувка сорбента. Пары бензина высасываются в ресивер и дожигаются в камере сгорания. Длительность управляющих импульсов и, соответственно, интенсивность продувки сорбента напрямую зависят от расхода воздуха двигателем.

АБСОРБЕР ТОПЛИВНЫЙ CHERY (артикул T111208110BA)

 

Фильтр

  • срок доставки
  • Доступное количество
  • Сбросить

Наш интернет магазин АвтоСфера ЕМЕХ предлагает Вам лучшие цены производителя CHERY на АБСОРБЕР ТОПЛИВНЫЙ артикул T111208110BA в Нижнем Новгороде.

 

Онлайн-магазин АвтоСфера ЕМЕХ предлагает широкий ассортимент комплектующих, аксессуаров, расходных материалов для авто. Теперь купить АБСОРБЕР ТОПЛИВНЫЙ CHERY T111208110BA по выгодной цене в Нижнем Новгороде проще, чем раньше. Подлинность и совместимость товара гарантированы от имени производителя.

 

Почему покупают АБСОРБЕР ТОПЛИВНЫЙ CHERY T111208110BA у нас?

 

На сайте представлен большой каталог запчастей, где приобретают всё необходимое заказчики из Нижнего Новгорода и других городов. Преимущества онлайн-магазина:

 

  • нет необходимости посещать точку продаж лично, тратя время;
  • поиск и подбор занимают минимум времени, о каждом товаре дана подробная информация;
  • демократичные, привлекательные расценки избавляют посетителей сайта от необходимости переплачивать.

 

Представленные в каталоге оригинальные и неоригинальные запчасти, вроде АБСОРБЕР ТОПЛИВНЫЙ CHERY T111208110BA и других товаров, проходят проверку на соответствие заводским стандартам. Гарантия от производителя обеспечивает совместимость и защищает авто от неполадок при эксплуатации.

 

Цена на T111208110BA АБСОРБЕР ТОПЛИВНЫЙ CHERY

 

Привлекательная стоимость достигается за счёт того, что компания не пользуется посредническими услугами, ведёт торговлю напрямую. Теперь T111208110BA АБСОРБЕР ТОПЛИВНЫЙ CHERY в наличии и под заказ можно купить в интернет-магазине АвтоСфера, причём недорого, экономя деньги без потерь.

 

На сайте доступен поиск по номеру запасной части. Можно также указать отдельно марку, модель и модификацию автомобиля. Дополнительно предлагается помощь менеджера при подборе, которая сводит к нулю риск ошибиться. Каждый заказчик получает товар проверенного качества.

 

Абсорбер топливный T111208110BA CHERY-

Соглашение об обработке персональных данных

Настоящим, Клиент дает свое согласие ИП Платонов Н.Д. (далее – Оператор пенсональных данных) и указанным в настоящем согласии третьим лицам, на обработку его персональных данных на интернет-сайте Оператора и подтверждает, что дает такое согласие, действуя своей волей и в своем интересе.

 

Под персональными данными понимается любая информация, относящаяся к Клиенту как к субъекту персональных данных, в том числе фамилия, имя, отчество, год, месяц, дата и место рождения, адрес места жительства, почтовый адрес, домашний, рабочий, мобильный телефоны, адрес электронной почты, а также любая иная информация.

 

Под обработкой персональных данных понимаются действия (операции) с персональными данными в рамках выполнения Федерального закона от 27 июля 2006 г. № ФЗ – 152 «О защите персональных данных» в случаях предусмотренных законодательством Российской Федерации. Конфиденциальность персональных данных соблюдается в рамках исполнения Оператором законодательства РФ.

 

Настоящее согласие Клиента предоставляется на осуществление любых действий в отношении персональных данных Клиента, которые необходимы или желаемы для достижения целей деятельности Оператора, включая, без ограничения: сбор, систематизацию, накопление, хранение, уточнение (обновление, изменение), использование, распространение (в том числе передача), обезличивание, блокирование, уничтожение, трансграничную передачу персональных данных, а также осуществление любых иных действий с персональными данными Клиента с учетом действующего законодательства.

 

Обработка персональных данных осуществляется Оператором с применением следующих основных способов (но, не ограничиваясь ими): получение, хранение, комбинирование, передача, а также обработка с помощью различных средств связи (почтовая рассылка, электронная почта, телефон, факсимильная связь, сеть Интернет) или любая другая обработка персональных данных Клиента в соответствии с указанными выше целями и законодательством Российской Федерации. Настоящим Клиент выражает согласие и разрешает Оператору и третьим лицам объединять персональные данные в информационную систему персональных данных и обрабатывать персональные данные с помощью средств автоматизации либо без использования средств автоматизации, а также с помощью иных программных средств, а также обрабатывать его персональные данные для продвижения Оператором товаров, работ, услуг на рынке, для информирования о проводимых акциях и предоставляемых скидках.

 

Настоящим Клиент признает и подтверждает, что в случае необходимости предоставления персональных данных для достижения целей Оператора третьим лицам, а равно как при привлечении третьих лиц к оказанию услуг, Оператор вправе в необходимом объеме раскрывать для совершения вышеуказанных действий информацию о Клиенте лично (включая персональные данные Клиента) таким третьим лицам, их работникам и иным уполномоченным ими лицам, а также предоставлять таким лицам соответствующие документы, содержащие такую информацию.

Абсорбер топливный BMW e90 05-12

Оформить заказ на нашем сайте легко. Просто добавьте выбранные товары в корзину, а затем перейдите на страницу Корзина, проверьте правильность заказанных позиций и нажмите кнопку «Оформить заказ» или «Быстрый заказ».

Быстрый заказ

Функция «Быстрый заказ» позволяет покупателю не проходить всю процедуру оформления заказа самостоятельно. Вы заполняете форму, и через короткое время вам перезвонит менеджер магазина. Он уточнит все условия заказа, ответит на вопросы, касающиеся качества товара, его особенностей. А также подскажет о вариантах оплаты и доставки.

По результатам звонка, пользователь либо, получив уточнения, самостоятельно оформляет заказ, укомплектовав его необходимыми позициями, либо соглашается на оформление в том виде, в котором есть сейчас. Получает подтверждение на почту или на мобильный телефон и ждёт доставки.

Оформление заказа в стандартном режиме

Если вы уверены в выборе, то можете самостоятельно оформить заказ, заполнив по этапам всю форму.

Заполнение адреса

Выберите из списка название вашего региона и населённого пункта. Если вы не нашли свой населённый пункт в списке, выберите значение «Другое местоположение» и впишите название своего населённого пункта в графу «Город». Введите правильный индекс.

Доставка

В зависимости от места жительства вам предложат варианты доставки. Выберите любой удобный способ. 

Оплата

Выберите оптимальный способ оплаты. 

Покупатель

Введите данные о себе: ФИО, адрес доставки, номер телефона. В поле «Комментарии к заказу» введите сведения, которые могут пригодиться курьеру, например: подъезды в доме считаются справа налево.

Оформление заказа

Проверьте правильность ввода информации: позиции заказа, выбор местоположения, данные о покупателе. Нажмите кнопку «Оформить заказ».

Наш сервис запоминает данные о пользователе, информацию о заказе и в следующий раз предложит вам повторить к вводу данные предыдущего заказа. Если условия вам не подходят, выбирайте другие варианты.

RRIII(L322) 06-09 — Разбираем топливный абсорбер Evap_ — МЕЖДУНАРОДНЫЙ КЛУБ LAND ROVER | Клуб Рэйндж Ровер

Автор ADward

Не так давно загорелась знаменитая ошибка P0441. При этой ошибке загорается джекичан и не гаснет.

Если его сбросить, то загорится вновь. В остальном особо ни на что не влияет – только мазолит глаз желтой лампочкой, а я этого не люблю.

EVAP это система, созданная для экологичности и для того, чтобы машина соответствовала определенному классу EURO, т.е. ее можно вырезать из машины и выкинуть и ездить она от этого будет е хуже, а то и лучше…. Но вот беда, при этом постоянно будет гореть джекичан.

Основная причины появления P0441– это в первую очередь электрический клапан EVAP, вторая причина — забитая канистра топливного абсорбера.

Про клапан EVAP тема уже есть, там информации достаточно…. А вот про абсорбер информации нет.

В моем случае начал искать причины с клапана, он вроде как рабочий , поэтому оставалось только разобраться с канистрой абсорбера.
… позже , кстати выяснилось, что все-таки клапан (он был псевдо-рабочий), заменил на новый.

ПРИМЕЧАНИЕ: в SDD есть тест клапана EVAP, но почему-то у меня этот тест оканчивался «ошибкой связи с блоком управления»

Вообще, новая канистра абсорбера стоит 3600р, можно было бы купить новую и забыть. Но когда у меня есть настроение и время – я люблю поковыряться как в старые времена с мотоциклами Минск и Ява и всякими там мопедами, да еще и получаю от этого удовольствие. ))

раз уж работа проделана – вот вам отчет:

1. Бак ренжа 4.2, думаю, что по части абсорбера он на всех годах одинаков, имеется в виду 2002-2012 модельные ряды.

2. Трубка 1 одним концом оканчивается ничем, а другим идет в абсорбер, а из абсорбера в бак, через верх. Именно таким образом происходит вентиляция бака, если у этой трубки забивается наконечник, который смотрит в атмосферу или забивается сам абсорбер – это приводит к образованию вакуума в бензобаке. Вакуум образуется из-за того, что бензонасос выкачивает топливо, и оно должно (в идеале) замениться/заместиться тем же объемом воздуха. В результате образования вакуума бензонасосу становится сложнее прокачивать топливо, что может сказываться на динамике разгона автомобиля.
В крышке бензобака есть клапан, но он работает в сторону ИЗ БАКА, т.е стравливает избыточное давление.

3. сам абсорбер.

4.

5. Артикул. Под таким номером уже не поставляется, предполагаю, что другой номер у него в связи с модернизацией.

6. трубка 1 – идет к патрубку, который идет в атмосферу, трубка 2 — идет к электрическому клапану системы вентиляции топливных паров бака (EVAP) , а после клапана под дроссельную заслонку. Трубка — 3 идет НА бак с через нее бак уравнивает давление , а так же отдает в абсорбер пары топлива, которые через трубку 2 сжигаются в двигателе.

7. Срезаем внешнюю крышку корпуса . Она приварена на мертво пластмассой. Еле оторвал. За ней видим пружину, которая толкает заглушку – своего рода поршень, чтобы внутри содержимое (абсорбент) не болтался, а прижимался максимально плотно….

8. снимаем «поршень-крышку» с пружиной

9. за ней видно абсорбент – это древесный активированный уголь, примерно такого же плана, как в фильтрах совковых противогазов

10. начинаем высыпать и видим , что он утрамбовался, местами слипся вместе со своей же трухой. Несомненно это препятствует нормальному его продуванию.

11. полный объем абсорбента. Банка 2х литровая.

12. дно разделено на 2 половинки. В обоих половинках во всё дно наклеена фильтрующая ткань толщиной примерно 2 мм. В левой (нижней) половинке возвышается белая вставка – это капроновый фильтр с сеткой, поры которой примерно 50 микрон. Эти поры очень малы и если фильтр намочить – не пропускает воздух, однако и на сухую он умудряется пропустить через себя некоторое кол-во пыли от гранул абсорбента.
Поэтому я решил его немного доработать …. Об этом далее.

13. тут колбу абсорбера я просвечиваю на свет… видно, что одно отверстие не пропускает свет – там ткань/фильтр — забита. Патрубок от этого отверстия идет наверх бензобака, для вентиляции.

14. содрал эту грязную ткань, под ней возвышаются насечки – это очевидно для увеличения площади всасывания.

15. содранная фильтр-ткань — просвечиваю еще раз на свет – с другой стороны настольная лампа 100вт, почти не просвечивается. Она полностью засрана мелкими частицами угольного абсорбента.

16. упомянутая выше фильтр вставочка 50 микрон. Легко снимается.

17. Вот что было мною куплено для ревизии абсорбера:
Справа – 3 квадрата 15 на 15 см — это губка для мытья – куплено в хоз. отделе гипермаркета. Посерединке стальная сетка-фильтр 50 микрон для сантехнических прямых фильтров ¾ — продается в любом магазине сантехники. Болтики и шурупчики – это метизы, сами знаете где взять…. Понадобится, чтобы потом закрыть крышку абсорбера после ревизии.

18. содрал обе ткани, из обоих половинок корпуса абсорбера. Видна разница кто из них грязнее.

19. вот так оно выглядит теперь…

20. для сравнения просветил на свет то, из чего буду вырезать новые фильтры.

21. Пластиковую фильтр-вставку абсорбера решено было облачить в еще одну сетку для того, чтобы во первых увеличить площадь всасывания, во вторых по максимуму уберечь ее от соприкосновения с гранулами абсорбента. Для этого взял из купленного ранее – фильтр сетку из нержавейки, изнутри обернул ее тем материалом из которого потом буду вырезать.

Фильтрующие элементы на дно абсорбера и следом воткнул туда сам фильтр вставку.

22. вид снизу. Кстати ртом продувается вся эта конструкция теперь легко.

23. вид сверху.

24. вырезаем новые прокладки на дно обоих половинок.

25. вставляем подготовленную заранее фильтр вставку.

26. просвечиваем на свет снаружи.

27. просвечиваем на свет изнутри. (разница очевидна – было/стало)

28. в последний момент было решено положить в одну половинку фильтр в 2 слоя т.к. в эту половинку воздух приходит из атмосферы…
Можно в 2 слоя не делать, но т.к. даже 2 слоя отлично продуваются, то я сделал так.

29. Теперь самое важное – регенерация абсорбента.

Изучил инет и выяснил, что абсорбент бывает около 6-7 видов, и все они регенерируются разными способами.
В основном это регенерация паром 100-800 градусов Цельсия. Такую температуру можно создать только при высоком давлении
Поэтому я решил не парится, а выполнить 3 этапа:
А) промывка водой, много раз, словно рис ))
Б) пропарить на паровой бане в старой не нужней кастрюле.
В) прожарить на старой сковородке, чтобы тщательно выпарить влагу из него.

Начинаем промывать водой в раковине. Гранулы высыпаны в сито. Видно какая черная вода вокруг стала.

30. моем дальше….

31.

32. И вот результат промывки раз так 25. Абсорбент в воду говнецо больше не отдает, вода вокруг относительно чистая.

33. готовим кастрюлю для паровой бани.

34.

35. парим на пару примерно час.

36. жарим на сковородке, примерно час.

37.

38. Засыпаем регенерированные гранулы абсорбента в корпус абсорбера и перед тем как вставить прижимающую крышку-поршень обнаружил в ней 4 странные черные точки причем нигде нет точек опоры на эти места.
Сначала подумал, что там спрятаны шариковые клапана, т.к. пока изучал абсорберы в инете – видел кучу вариантов с шариковыми клапанами…. На эту крышку наклеена плотная фильтрующая ткань примерно 3 мм, ртом не продувается.
Оказывается эти черные 4 точки имеют сквозные отверстия примерно 0.5 см. Это необходимо для того, чтобы воздух мог свободно перекачиваться из одной половинки абсорбера в другую, ведь там перегородка, а этот поршень почти доходит до нее, там не хватает
буквально 1 см. Этот 1 см – это слой абсорбента и если он насытится, то половинки абсорбера будут плохо продуваться.
Видимо эти 4 отверстия как раз задуманы в помощь, но сделаны они в неудачном месте, т.к. с другой стороны они выполнены прямо в пазу куда становится большая прижимная пружина и она практически их затыкает!
Считаю это недоработкой ведровера. Решено было доработать.

39. Крышка с другой стороны. Зеленым отметил где проходит толстая пружина по всей окружности.
Посмотреть вложение 383

40. берем тонкое сверло и добавляем дырок в других местах. Делал тонким сверлом, чтобы гранулы абсорбента не просачивались.
Просвечиваем на свет.
Посмотреть вложение 384

41. Посмотреть вложение 385

42. Посмотреть вложение 386

43. В перегородке сделал доп. проход для воздуха, чтобы абсорбент продувался с большей площадью и меньшим сопротивлением.
Посмотреть вложение 387

44. собираем.
Посмотреть вложение 388

45. кромку крышки намазываем бензо/масло стойким герметиком.
Посмотреть вложение 389

46. сверлим отверстия для равномерного прижима. Корпус теперь разборный.
Посмотреть вложение 390

47. Итог.
Посмотреть вложение 391

48.
Посмотреть вложение 392

Расходы:
1) набор губок из которых вырезал фильтры – 24р
2) 12 шурупчиков — 10р
3) Трубчатая Фильтр сетка от прямых фильтров Вѕ 50 микрон — 150р
4) Герметик – 0 р (свои подогнали) ну 300 р наверно такой стоит.
5) Снять канистру абсорбера в сервисе (не ОД) — 600р) = 600*2 = 1200 (снять/поставить обратно)

Время:
Снять/поставить на сервисе – реальных 30 минут снять и реальных 30 минут поставить. (бак для этого снимать не надо)
Ездить можно без проблем со снятой канистрой абсорбера, но трубку идущую к клапану EVAP необходимо заглушить, чтобы не сосало всякое говно под заслонку.

Ремонт самого абсорбера занял один выходной – неспеша. Было интересно и занимательно. Поэтому не считаю этот выходной убитым за зря временем. Даже настроение поднялось – поработал руками! )))))

Конец отчета. )


За файл и поддержку отдельное спасибо Димону (Dimonrm)

 

границ | Конечно-элементное моделирование остаточных напряжений при переработке сосредоточенного выгорающего поглотительного топлива

Введение

Потенциальное использование Gd в качестве выгорающего поглотителя было признано много лет назад, учитывая его чрезвычайно высокое поперечное сечение поглощения тепловых нейтронов. Gd обычно используется в виде Gd 2 O 3 , равномерно смешанного с UO 2 в качестве топливной матрицы. Из-за относительно высокого сечения поглощения тепловых нейтронов небольшое количество твэлов должно содержать Gd 2 O 3 .Однако основными ограничениями Gd 2 O 3 являются значительные потери в конце цикла из-за существования изотопов Gd с более высокими сечениями поглощения тепловых нейтронов (т. е. 155 Gd и 157 Gd). ) (Grossbeck et al., 2001) и ухудшение теплофизических свойств топлива (IAEA, 1995; Durazzo et al., 2013; Choe et al., 2016a). Одним из возможных путей преодоления этих ограничений является изменение конструкции смесевого топлива UO 2 –Gd 2 O 3 .

Для малых модульных водо-водяных реакторов (SMPWR) было разработано несколько конструкций выгорающего поглотительного топлива, чтобы исключить использование растворимого бора и улучшить характеристики реактора с точки зрения увеличения продолжительности топливного цикла при сохранении равномерного распределения мощности. Чоу и др. (2016b) предложили использовать тонкий слой Zr- 167 Er (∼ 0,1–0,2 мм) на внутренней стороне оболочки в качестве новой конструкции выгорающего поглотительного топлива. Низкий размах выгорания 548 пкм и длина цикла 26.5 месяцев могут быть получены для SMPWR, загруженных этой конструкцией выгорающего поглотительного топлива. Другая усовершенствованная конструкция выгорающего поглотительного топлива включала четыре азимутальные прокладки B 4 C толщиной до 90 мкм и размахом до 70 o в направляющем кольце (Yahya and Kim, 2017a). Эта конструкция выгорающего поглотительного топлива достигла продолжительности цикла около 53 месяцев и изменения глубины выгорания от 634 до 800 ppm. Недавно была разработана новая конструкция выгорающего поглотительного топлива, названная выгорающим поглотителем с центральной защитой (CSBA) (Nguyen et al., 2019). CSBA состоит из сосредоточенного Gd 2 O 3 в центре топливной таблетки UO 2 . Объединение Gd 2 O 3 приводит к более медленному выгоранию и более длительному подавлению избытка реактивности за счет эффекта пространственной самоэкранировки (Гальперин и др., 1986; Yahya, Kim, 2017б). Было обнаружено, что выгорающий поглотитель со сферическими сосредоточениями имеет более высокий коэффициент самоэкранирования, чем другие конструкции выгорающих поглотителей с сосредоточенными частицами, такие как цилиндрические или пластинчатые, из-за более высокого отношения объема к площади поверхности (Флеминг, 1982).Нгуен и др. (2019) изучили влияние размера и количества сферически сосредоточенных Gd 2 O 3 и обнаружили, что более избыточная субпрессия реактивности и плоское распределение мощности могут быть получены путем увеличения сферы Gd 2 O 3 радиусом от 1 мм до 1,3 мм или количеством Gd 2 O 3 сферы (радиус = 1 мм) от 1 до 3. Они обнаружили, что малый размах выгорания (∼1100 пкм), большая длина цикла ( ~37 месяцев), а более высокое выгорание (~30 ГВт-сут/тU) можно получить для малого модульного реактора, загруженного одной сферой Gd 2 O 3 (радиус = 1.69 мм) в центре, две сферы Gd 2 O 3 (радиус = 1,26 мм) в промежуточной области, три сферы Gd 2 O 3 (радиус = 0,7 мм) во внешней области (Нгуен и др., 2019). Недавно было продемонстрировано изготовление CSBA с использованием оксида циркония, стабилизированного оксидом иттрия (YSZ) в качестве заменителя UO 2 , а также гранулированного Gd 2 O 3 , сферических частиц или стержней (Mistarihi et al., 2018).

Одной из основных проблем при проектировании топлива CSBA является образование межфазных трещин, которые могут образовываться из-за несоответствия напряжений, возникающего в процессе спекания или охлаждения.Это может быть связано с несоответствием коэффициентов уплотнения и теплового расширения (КТР), а также фазовых превращений спеченных материалов (Sglavo, Bellettati, 2017). Существование этих межфазных трещин может увеличить интенсивность растрескивания топлива во время работы реактора и, в конечном счете, ограничить характеристики топлива. В нашем предыдущем исследовании (Mistarihi et al., 2018) мы пришли к выводу, что межфазные трещины не образовывались в таблетках YSZ, содержащих кусковой Gd 2 O 3 из-за несоответствия КТР или фазового превращения Gd 2 O 3 .КТР YSZ и Gd 2 O 3 близки и межфазные трещины отсутствовали у мини-таблеток Gd 2 O 3 , предварительно спеченных при температурах ниже температуры фазового превращения. Таким образом, межфазные трещины могут быть в основном связаны с напряжениями спекания, возникающими из-за несоответствия скоростей усадки.

Напряжения при спекании, возникающие при обработке композитов, контролируются несколькими факторами, включая несоответствие скорости усадки, объемной доли, а также формы и размера включений (Davidge and Green, 1968).Результаты нашего предыдущего исследования (Mistarihi et al., 2018) показали, что в таблетках оксида YSZ, содержащих кусковые мини-таблетки Gd 2 O 3 , межфазные трещины образуются только при использовании мини-таблеток с высокими начальными плотностями. Однако в случае таблеток оксида YSZ, содержащих сосредоточенные сферические частицы Gd 2 O 3 с высокой начальной плотностью, межфазные трещины не наблюдались. Изготовленные сферические частицы и мини-гранулы Gd 2 O 3 имели близкие относительные плотности, но различались по размеру и форме.Поэтому в работе исследовано влияние формы, размеров и скорости усадки кускового Gd 2 O 3 на образование межфазных трещин при изготовлении окатышей YSZ, содержащих кусковой Gd 2 O 3 . эта учеба.

Одним из методов исследования образования межфазных трещин во время обработки композитов является определение распределения напряжения. Определив распределение напряжения, можно определить области с высокой концентрацией напряжения.Эти области важны для целостности композитов, поскольку в них начинается разрушение, выражающееся в образовании межфазных трещин (Agarwal, 1972). Было проведено несколько аналитических исследований, основанных на теории упругости, для определения распределения напряжений в композитах с использованием упрощенных физических моделей, таких как сферические частицы (Selsing, 1961) или волокна (Delale, 1988), распределенные в бесконечных матрицах. Однако поведение порошковых прессовок во время спекания не является эластичным, а взаимосвязь между напряжением и деформацией в процессе спекания сложна.Тем не менее, метод конечно-элементного анализа (МКЭ) позволяет реализовать комплексные соотношения между напряжением и деформацией и анализ сложной геометрии.

Поскольку порошковые прессовки демонстрируют вязкоупругие свойства, было разработано несколько феноменологических моделей для описания их поведения во время спекания. Ридель и др. (1993), используя простую двухмерную гексагональную структуру зерна с порами в тройных точках, разработали изотропное линейное вязкостное определяющее уравнение для описания диффузии по границам зерен, в которой преобладает спекание.Олевский (1998) разработал феноменологическую модель, основанную на континуальной теории спекания, путем определения параметров спекания по реологическому поведению пористых материалов во время спекания. Эта модель была реализована в коде FEA (COMSOL) и использовалась для изучения поведения при спекании различных порошковых прессовок (Al 2 O 3 и YSZ), обработанных искровым плазменным спеканием (Олевский и др., 2012) и микроволновым спеканием. (Маньер и др., 2017). В этих исследованиях (Олевский и др., 2012; Manière et al., 2017), МКЭ в основном использовался для прогнозирования скорости усадки и распределения температуры порошков во время спекания. Ли и др. (2020) использовали программное обеспечение для конечных элементов (ABAQUS) для изучения распределения напряжений в оболочке дисперсного пластинчатого топлива в зависимости от времени облучения и температуры путем реализации корреляции ядерного топлива в качестве подпрограммы.

В этом исследовании модель спекания Олевского была реализована в программе COMSOL Multiphysics и использовалась для понимания распределения напряжений, образующихся при производстве гранул оксида YSZ, содержащих кусковой Gd 2 O 3 .Кроме того, была исследована применимость CSBA к UO 2 , а также определено распределение напряжений в UO 2 , содержащем кусковой Gd 2 O 3 , и проведено сравнение с таковым для окатышей на основе YSZ. Новизна этого исследования заключается в оценке распределения и величины напряжения в конструкции сосредоточенного выгорающего абсорбирующего топлива в процессе изготовления.

Материалы и методы

Основные уравнения

Термическая, механическая (линейно-упругая и спекающаяся) модели и модели уплотнения были объединены методом МКЭ (COMOSOL Multiphysics 5.код 4) и используется для изучения распределения температуры, напряжения и плотности при изготовлении YSZ или UO 2 оксидных гранул, содержащих либо комковатые Gd 2 O 3 сферы, либо мини-гранулы. Модель теплопередачи, примененная ко всей грануле, выражается следующим уравнением:

ρ⁢Cp⁢∂⁡T∂⁡t+∇.(-k⁢∇⁡T)=0(1)

где ρ – плотность материала (г.см 3 ), C p – теплоемкость (Дж.кг 1 K 1 ), T – температура (К), t — время (с), а k — теплопроводность материала (Вт.м 1 1 ).

Предполагалось, что сферическая частица или мини-гранулы Gd 2 O 3 демонстрируют чисто упругое поведение, в котором взаимосвязь между напряжением и деформацией выражается законом Гука:

σij=C⁢ε.ij(2)

, где σ ij — тензор напряжений (N.m 2 ), ε.ij — тензор деформации (s 1 ), а C четвертый порядок является функцией модуля сдвига ( G ) и модуля Юнга ( E ) материала.

Предполагалось, что порошковая прессовка YSZ и UO 2 демонстрирует нелинейное поведение вязкости, выраженное феноменологической моделью Олевского (1998) (уравнения 3–6), основанной на континуальной теории спекания:

σij=1A⁢(T)⁢(φ⁢ε.ij+(ψ-13⁢φ)⁢e.⁢δij)+S⁢δij(3)

A⁢(T)=AT⁢e-QRT(4)

е.=ε.x+ε.y+ε.z(5)

φ=(1-P)2,ψ=23⁢(1-P)3P,S=3⁢αr⁢(1-P)2(6)

, где A(T) — коэффициент скорости ползучести, имеющий форму уравнения типа Аррениуса, Q — энергия активации деформации, A — предэкспоненциальный коэффициент, φ — сдвиговая вязкость (Па.с), Ψ – объемная вязкость (Па·с), у.е. – скорость усадки (с 1 ), δ i j – тождественный тензор, S – эффективное напряжение спекания (Па), P – пористость, α – поверхностная энергия (Дж.м 2 ), Q – энергия активации (Дж.моль 1 ), R – газовая постоянная , а r — средний радиус частицы (м).

Уплотнение YSZ и UO 2 в процессе производства выражается как изменение плотности в процессе изготовления. Плотность может быть связана с пористостью с помощью следующего выражения:

ρeff=ρt⁢(1-P)(7)

, где ρ eff — эффективная плотность материала в процессе спекания, а ρ t — теоретическая плотность материала. Следовательно, уплотнение YSZ и UO 2 в процессе изготовления можно рассчитать по эволюции пористости, которая изменяется по уравнению сохранения массы:

П.+e.⁢P=e.(8)

Свойства материалов

Для Gd 2 O 3 экспериментально измеренные плотности предварительно спеченного Gd 2 O 3 при 1400 °C, 1500 °C и 1600 °C были получены из нашего предыдущего исследования (Mistarihi et al. ., 2018) и использована в моделировании. Эти плотности составляли примерно 6,29 ± 0,13, 7,10 ± 0,04 и 7,75 ± 0,0,6 г/см 3 , что соответствует относительным плотностям (RDs) 75,5 ± 1,5, 85,2 ± 0,5 и 93,4 ± 0,8% соответственно.RD равен экспериментально измеренной плотности, деленной на теоретическую плотность.

Модули упругости и сдвига Gd 2 O 3 в зависимости от температуры для образцов с RD 96,75% были измерены Доулом и Хантером (1976). Хаглунд и Хантер (1973) измерили упругие свойства поликристаллического Gd 2 O 3 с различной исходной пористостью в диапазоне от 2,5% до 36,7% в зависимости от температуры. Установлено, что упругие свойства уменьшаются линейно с начальной пористостью спеченных образцов.Начальная пористость спеченных образцов варьировалась путем изменения температуры спекания (Haglund and Hunter, 1973). Сообщенные значения E и G Gd 2 O 3 как функции T и RD были приспособлены к полиномам первой степени; определенные параметры подгоночной функции показаны в уравнениях 9 и 10.

Е=0,00428×Т+265,30732×РД-0,02349

×Т×РД-117.14246(9)

Г=0,00158×Т+104.39288×РД+0,00584×Т

×РД-46.46078(10)

Используя экспериментально измеренные значения RD предварительно спеченного Gd 2 O 3 , E и G как функции T , предварительно спеченного при 1400 °C, 1500 °C и 1600 °C, были рассчитаны с использованием уравнения 9. и 10.

Теплопроводность полностью спеченного Gd 2 O 3 в зависимости от температуры была экспериментально измерена с использованием метода лазерной вспышки, и результаты показаны на рисунке 1.Из экспериментально измеренных данных экстраполирована теплопроводность полностью плотного Gd 2 O 3 при температурах выше 800 °С.

Рис. 1. Теплопроводность полностью плотного Gd 2 O 3 при повышении температуры спекания с 25 °C до 800 °C.

Теплопроводность предварительно спеченного Gd 2 O 3 в зависимости от T рассчитана на основе теплопроводности полностью уплотненного Gd 2 O 3 с использованием модифицированной корреляции Максвелла-Эйкена (ур.11):

Кр=1,0789⁢К100⁢(1-П1+0,5⁢П)(11)

где K 100 и K p – теплопроводности полностью плотного и пористого Gd 2 O 3 соответственно.

Для YSZ теплопроводность и теплоемкость в зависимости от T и плотности были предоставлены Manière et al. (2017) и использовались в моделировании (уравнения 12–13). Поверхностная энергия была предоставлена ​​Tsoga и Nikolopoulos (1996) в соответствии с формулой. 14. Плотность рассчитывали по определенной пористости.При моделировании использовался средний радиус частиц 700 нм (Sigma Aldrich). Коэффициент ползучести (уравнение 15) определяли путем сопоставления экспериментально определенной плотности YSZ с плотностью, предсказанной FEA гранул оксида YSZ без Gd 2 O 3 сфер или мини-гранул. Плотность YSZ определяли по экспериментально измеренной усадке YSZ после корректировки его КТР (9,75 × 10 6 K 1 ) (Song et al., 2011).

k=(1,96-2,32×10-4T+6,33×10-7T2-1,91

×10-10T3)(1-1,5P)(12)

Cp={(43+2,35T-0,34×10-3T2+4,25×10-6T3-2,09×10-9T4+4,06×10-13T5)(1-1,5P),273

α=1,927-0,428×10-3⁢T(14)

A⁢(T)={0,12T⁢e-200000R⁢T,273

Для UO 2 поверхностная энергия как функция T от 273 до 3120 K была предоставлена ​​Hall and Mortimer (1986).Fink (2000) обобщил полученные данные и представил корреляцию для среднего значения поверхностной энергии UO 2 как функцию T (уравнение 16):

α=0,85-1,4×10-4⁢(Т-273,15)(16)

Теплоемкость стехиометрического UO 2 была измерена Керриском и Клифтоном (1972) в диапазоне температур 483–3107 К. Эти данные были суммированы и подогнаны под уравнение. 17 в MATPRO (Siefken et al., 2001):

Cp=K1⁢M2⁢eθTT2⁢[eMT-1]2+K2⁢T+YK3⁢ED2⁢R⁢T2⁢e-EDRT(17)

, где Y — отношение кислорода к металлу (равное 2), R — универсальная газовая постоянная (8.3143 Дж/моль⋅К), M – постоянная Эйнштейна (535,285). Константы k 1 , K 2 , K 3 , и E D равны 296,7, 2.43 × 10 2 , 8,745 × 10 7 и 1,577 × 10 5 .

Лукута и др. (1996) суммировали теплопроводность необлученного и полностью плотного UO 2 и подогнали данные к функции, включающей гиперболический член для решеточного вклада через процессы фонон-дефектного и фонон-фононного рассеяния и экспоненциальный член для поляронных вкладов .Экспоненциальный член становится доминирующим для высоких температур T > 1900 K.

ko=10,0375+2,165×10-4⁢T+4,715×109T2⁢e-16361T(18)

Коэффициент ползучести UO 2 был получен аналогично YSZ и выражается уравнением. 19.

A⁢(T)={0,12T⁢e-200000R⁢T, 273

Для моделирования UO 2 использовался средний радиус частиц 2400 нм (Yeo et al., 2013).

Скорость усадки сырых YSZ, UO 2 и Gd 2 O 3 прессовок и предварительно спеченных окатышей при 1400 °C, 1500 °C и 1600 °C измеряли с помощью дилатометра (DIL 402C). ) до 1600 °С в воздушной среде со скоростью нагрева 10 °С/мин и выдержкой 3 ч. Результаты показаны на рисунке 2.

Рисунок 2. Характеристики усадки Gd 2 O 3 компактный, спеченный Gd 2 O 3 гранулированный, YSZ компактный и UO 2 компактный.

Геометрические модели

Двухмерные осесимметричные имитационные модели были разработаны для изучения распределения напряжения при спекании в процессе изготовления гранул YSZ, содержащих комковатые мини-гранулы Gd 2 O 3 или сферические частицы. Геометрические модели, использованные при моделировании МКЭ, показаны на рис. 3.

Рисунок 3. Геометрические модели гранул оксида YSZ, содержащих (A) комковатые Gd 2 O 3 сферические частицы и (B) мини-гранулы.

Для определения критического напряжения спекания для образования трещин имитационные модели гранул оксида YSZ с мини-гранулами Gd 2 O 3 , предварительно спеченными при 1400 °C, 1500 °C или 1600 °C, имеющие среднее значение были получены измеренные размеры предварительно спеченных окатышей (см. Таблицу 1) и измеренные скорости усадки окатышей, спеченных при 1400, 1500 и 1600 °С (см. Рис. 2). Для понимания эффекта Gd 2 O 3 форма на образование межфазных трещин.Кроме того, были разработаны имитационные модели гранул оксида YSZ с сосредоточенными сферическими частицами Gd 2 O 3 диаметром 1,5, 2 или 3 мм и скорости усадки предварительно спеченных при 1400 °C гранул для определения критический размер сосредоточенных сферических частиц Gd 2 O 3 . Наконец, имитационные модели гранул оксида YSZ со сферической частицей Gd 2 O 3 , имеющей скорость усадки гранулы при 1400 °C, 1500 °C или 1600 °C и размер 1.5 мм были разработаны, чтобы понять влияние скорости усадки на образование межфазных трещин.

Таблица 1. Размеры Gd 2 O 3 мини-таблетки после предварительного спекания при различных температурах.

Начальные и граничные условия

Предполагалось, что имитационные модели имеют начальную температуру 25 °C. Внешние поверхности имитационных моделей таблеток оксида YSZ, содержащих сосредоточенную Gd 2 O 3 сферу или мини-таблетку, нагревали от 25 °C до 1500 °C или 1600 °C для случая YSZ или UO . 2 со скоростью нагревания 10 °С/мин в соответствии с экспериментальными процедурами.

Результаты и обсуждение

Пеллеты YSZ

На рис. 4 показаны результаты моделирования МКЭ для максимального напряжения спекания в таблетках оксида YSZ, содержащих комковатые мини-таблетки Gd 2 O 3 , предварительно спеченные при 1400 °C, 1500 °C или 1600 °C во время нагревания от от 25°С до 1500°С.

Рис. 4. Максимальные напряжения при спекании, предсказанные методом МКЭ , в таблетках оксида YSZ, содержащих комковатые мини-таблетки Gd 2 O 3 , предварительно спеченные при 1400 °C, 1500 °C или 1600 °C.

Как показано на рис. 4, максимальное напряжение при спекании в таблетках оксида YSZ, содержащих комковатые мини-гранулы Gd 2 O 3 , было почти постоянным в диапазоне температур 25–1100 °C и начало почти экспоненциально увеличиваться примерно при 1150 °C. °C, что соответствует температуре начала усадки гранул YSZ (см. рис. 2). По мере увеличения температуры предварительного спекания с 1400 °C до 1600 °C максимальное напряжение спекания увеличивалось, что может быть связано с увеличением несоответствия скорости усадки (см. рис. 2).Предыдущие экспериментальные наблюдения (Mistarihi et al., 2018) показали отсутствие межфазных трещин в таблетках YSZ, содержащих кусковой Gd 2 O 3 мини-таблеток, предварительно спеченных при 1400 °C, в то время как трещины появились в таблетках оксида YSZ, содержащих кусковой Gd 2 O 3 мини-гранулы, предварительно спеченные при температуре 1500 °C или выше. Максимальное напряжение при спекании в таблетке оксида YSZ, содержащей комковатые мини-таблетки Gd 2 O 3 , предварительно спеченные при 1400 °C в процессе изготовления, было рассчитано методом МКЭ и составило приблизительно 120 МПа; для мини-гранул, предварительно спеченных при 1500°С, оно составляло примерно 150 МПа.Это указывает на то, что напряжения спекания в диапазоне 120–150 МПа будут приводить к образованию межфазных трещин в таблетке оксида YSZ, содержащей комковатый Gd 2 O 3 . Прочность на изгиб полностью плотного YSZ при комнатной температуре составляет примерно 1000 МПа (Masaki, 1986) и уменьшается почти линейно с увеличением пористости до 170 МПа для YSZ с RD 40% (Gain et al., 2006). Тем не менее, имитационное моделирование остаточных напряжений при изготовлении керамических композитов показало, что даже такие низкие остаточные напряжения, как 25 кПа (Schoenberg et al., 2006) или 90 МПа (DeHoff et al., 2008) могут вызывать образование межфазных трещин в керамических композитах.

На рис. 5 показано распределение напряжений в таблетке оксида YSZ, содержащей либо сосредоточенную сферу Gd 2 O 3 ( r = 0,75 мм), либо мини-таблетку ( r = h = 0,83 мм) с тот же объем примерно 1,77 мм 3 и скорость усадки предварительно спеченного при 1400 °C Gd 2 O 3 при температуре спекания 1300 °C.

Рис. 5. Распределение напряжений в таблетках оксида YSZ, содержащих комковатый Gd 2 O 3 (A) сфера ( r = 0,75 мм) или (B = 90 6 r) 30 0 0 гранула mini-0 ч = 0,83 мм). (r — радиус сферы или мини-гранулы, h — высота мини-гранулы).

Как показано на рисунке 5, добавление сфер Gd 2 O 3 привело к образованию симметричных напряжений вокруг интерфейса.Между тем, мини-таблетка Gd 2 O 3 вызывала образование локализованных напряжений на краях мини-таблетки. Формирование этих локализованных напряжений указывает на то, что в этих областях будут образовываться трещины, что хорошо согласуется с экспериментальным наблюдением, представленным в нашем предыдущем исследовании (Mistarihi et al., 2018), где межфазные трещины в таблетках YSZ, содержащих кусковой Gd 2 O 3 мини-гранул наблюдались на краях мини-гранул.

Рассчитанные методом МКЭ максимальные напряжения спекания в гранулах оксида YSZ, содержащих либо сосредоточенную сферу Gd 2 O 3 ( r = 0.75 мм) или мини-гранулы ( r = h = 0,83 мм) с одинаковым объемом и степенью усадки в процессе спекания показаны на рис. 6. Для исследования влияния размеров Gd 2 O 3 мини-таблетки по напряжениям спекания, полученные при изготовлении окисных гранул YSZ, содержащих комковатый Gd равного объема со сферами, но уменьшенное отношение r / h равное 0.5. Максимальные напряжения спекания, возникающие при изготовлении окисных таблеток YSZ, содержащих сосредоточенную мини-таблетку Gd 2 O 3 ( r = 1/2 h = 0,65 мм), рассчитанные методом МКЭ, также равны показано на рис. 6.

Рис. 6. Максимальное напряжение спекания, рассчитанное методом МКЭ , в таблетках оксида YSZ, содержащих комковатые сферы Gd 2 O 3 и мини-гранулы одинакового объема и степени усадки.

Добавление мини-гранул привело к более высокому напряжению при спекании во всем диапазоне температур, что может быть связано с локализованными напряжениями на краях мини-гранул.Эти более высокие локальные напряжения при спекании в основном вызваны изгибом наружу мини-таблетки Gd 2 O 3 из-за усадки YSZ. Градиент температуры вызывал равномерную усадку сфер Gd 2 O 3 , приводя к более низким и симметричным напряжениям спекания в таблетке оксида YSZ, содержащей комковатый шар Gd 2 O 3 . ДеХофф и др. (2008) изучили распределение напряжений в двухслойной керамике с открытым концом и в керамике со сферическим сердечником и обнаружили, что в керамике с открытым концом в виде цилиндра возникают локализованные напряжения на верхних краях цилиндров, тогда как в керамике со сферическим сердечником симметричное распределение напряжения происходит вокруг интерфейс ядро-оболочка.Это указывает на то, что использование сферического Gd 2 O 3 лучше, чем использование мини-таблеток, для сохранения целостности топлива CSBA при изготовлении. Локализованные напряжения, возникающие в таблетке YSZ, содержащей комковатый мини-гранулу Gd 2 O 3 , можно уменьшить, уменьшив соотношение размеров мини-гранулы, поскольку это уменьшает изгиб наружу, вызванный температурным градиентом.

На рисунке 7 показано максимальное напряжение спекания, рассчитанное по методу МКЭ, в таблетках оксида YSZ, содержащих сосредоточенные Gd 2 O 3 сфер одинакового размера ( r = 0.75 мм), но степени усадки Gd 2 O 3 , спеченного при 1400 °С, 1500 °С и 1600 °С. Как показано на рисунке 7, максимальное напряжение при спекании во время изготовления увеличивалось с повышением температуры предварительного спекания кускового Gd 2 O 3 , что можно объяснить увеличением несоответствия скорости усадки.

Рисунок 7. Максимальное напряжение спекания, рассчитанное методом МКЭ в таблетках оксида YSZ, содержащих комковатый Gd 2 O 3 сфер одинакового размера ( r = 0.75 мм), но разные коэффициенты усадки.

Согласно экспериментальному наблюдению в нашем предыдущем исследовании (Mistarihi et al., 2018), межфазные трещины наблюдались в гранулах оксида YSZ, содержащих кусковые мини-гранулы Gd 2 O 3 , предварительно спеченные при температуре 1500 °C или выше, но не в YSZ, содержащем комковатые Gd 2 O 3 сферические частицы, предварительно спеченные при 1600 °C. Как видно из рисунка 7, рассчитанное максимальное напряжение спекания в таблетке YSZ, содержащей 0.Предварительно спеченная при 1600 °C сфера радиусом 75 мм Gd 2 O 3 составляет примерно 105 МПа. Максимальное расчетное напряжение при спекании в таблетке YSZ, содержащей предварительно спеченную мини-таблетку при 1500 °C, составляло примерно 150 МПа (рис. 4). Таким образом, отсутствие межфазных трещин в случае гранул YSZ, содержащих Gd 2 O 3 сферических частиц, предварительно спеченных при 1600 °C, может быть связано со сниженным симметричным напряжением спекания, связанным с их меньшими размерами и сферической формой. по сравнению с предварительно спеченными при 1500 °C мини-гранулами.

Влияние размера сфер Gd 2 O 3 на максимальное напряжение при спекании в таблетках оксида YSZ, содержащих кусковой Gd 2 O 3 сфер со скоростью усадки спеченных при 1400 °C Gd

6 O

3 во время спекания показано на рисунке 8. Как показано, максимальное напряжение спекания увеличивалось с увеличением размера сфер Gd 2 O 3 . Однако увеличение было намного меньшим, чем наблюдаемое при увеличении скоростей усадки Gd 2 O 3 .Это указывает на то, что напряжения спекания, возникающие в гранулах оксида YSZ, содержащих комковатые сферы Gd 2 O 3 , в основном контролируются скоростью усадки Gd 2 O 3 .

Рис. 8. Максимальное напряжение спекания, рассчитанное методом МКЭ , в гранулах оксида YSZ, содержащих комковатый Gd 2 O 3 сфер разного размера, но с одинаковой степенью усадки.

UO

2 Топливная таблетка

Экспериментальные исследования с использованием UO 2 являются дорогостоящими и демонстрируют высокий уровень радиотоксичности.В экспериментальной демонстрации (Mistarihi et al., 2018) изготовления оксидных гранул, содержащих сосредоточенные Gd 2 O 3 сферических частиц, мини-гранул или стержней, YSZ использовался в качестве заменителя UO 2 , поскольку он имеет аналогичную кристаллическую структуру, высокую температуру плавления и кинетику спекания. Однако для производственных исследований скорость усадки и КТР YSZ и UO 2 должны быть одинаковыми, как и коэффициент диффузии Gd 3 + в матрицах YSZ и UO 2 .

На рис. 9 показано максимальное напряжение спекания, рассчитанное методом МКЭ в UO 2 гранулы, содержащие комковатый Gd 2 O 3 сфера со степенью усадки 1400 °C предварительно спеченная Gd 2 O 3 разные размеры ( r = 0,75, 1, 1,5 мм). Как показано на рисунке 9, максимальное напряжение при спекании в процессе изготовления увеличивалось с увеличением размера кусков Gd 2 O 3 . Однако расчетные максимальные напряжения спекания в топливных таблетках UO 2 были выше, чем в таблетках YSZ.Максимальные напряжения спекания в UO 2 , содержащем комковатый шар Gd 2 O 3 радиусом 1,5 мм, при 1300 °С, 1400 °С и 1500 °С составили около 45,2, 80,3 и 101 МПа соответственно. , в то время как максимальные напряжения спекания, определенные в таблетках YSZ, содержащих ту же сферу Gd 2 O 3 и при тех же температурах спекания, составили около 11,4, 29,2 и 68,8 МПа соответственно (см. рис. 8). Это может быть связано с большим несоответствием скоростей усадки UO 2 и Gd 2 O 3 по сравнению с YSZ и Gd 2 O 3 (см. рис. 2).

Рис. 9. Максимальное напряжение спекания, рассчитанное методом МКЭ в UO 2 гранулы, содержащие комковатый Gd 2 O 3 сфер разных размеров, но с одинаковой степенью усадки.

Распределение напряжений в UO 2 таблетка, содержащая комковатый Gd 2 O 3 сфера ( r = 0,75 мм) со степенью усадки 1400 °C предварительно спеченная Gd 0 6

6 O 3

при температуре спекания 1300 °С показано на рисунке 10.Распределение напряжений было симметричным, как и в таблетке YSZ при тех же условиях; однако значения напряжения были выше, чем указанные в YSZ, что опять-таки может быть связано с более высоким несоответствием скоростей усадки между UO 2 и Gd 2 O 3 по сравнению с YSZ и Gd 2 O 3 (см. рис. 2).

Рисунок 10. Распределение напряжений в UO 2 таблетка, содержащая сосредоточенный Gd 2 O 3 сфера ( r = 0.75 мм).

Из-за отсутствия достаточных экспериментальных данных для топлива КСБА с использованием UO 2 сложно установить пороговые значения напряжений для образования межфазных трещин в КСБА на основе UO 2 . Однако изготовление гранул оксида UO 2 , содержащих комковатые сферические частицы Gd 2 O 3 , предварительно спеченные при 1400 °C, было сообщено Oh et al. (2017) с использованием обычных условий изготовления для UO 2 прессования под давлением 3 тонны/см 2 с последующим спеканием при 1700 °C в течение 4 часов в атмосфере H 2 со скоростью примерно 5 °C/мин.Аналогичные результаты наблюдались в отношении отсутствия межфазных трещин и образования урината гадолиния на границе между UO 2 и Gd 2 O 3 .

Заключение

Напряжения при спекании, возникающие в гранулах оксида YSZ, содержащих либо комковатые сферы Gd 2 O 3 , либо мини-гранулы в процессе изготовления от 25 °C до 1500 °C, были смоделированы с использованием метода МКЭ. Тепловые и линейно-упругие модели были использованы для моделирования агломерационных напряжений в сосредоточенном Gd 2 O 3 , а термические и агломерационные модели, основанные на континуальной теории спекания, были использованы для имитации напряжений в порошковом компакте YSZ.Эти модели были объединены и реализованы с помощью кода COMSOL Multiphysics.

Критические напряжения спекания для образования межфазных трещин в таблетках оксида YSZ, содержащих кусковой Gd 2 O 3 , были определены путем сравнения расчетных по методу конечных элементов напряжений в таблетках оксида YSZ, содержащих кусковой Gd 2 O 3 мини- окатыши со степенью усадки 1400 °С, 1500 °С и 1600 °С спеченные Gd 2 O 3 с экспериментальными наблюдениями.Установлено, что агломерационные напряжения в диапазоне 120–150 МПа могут вызывать образование межфазных трещин в этих таблетках.

Изучено влияние формы, скорости усадки и размера кускового Gd 2 O 3 на образование трещин в процессе изготовления. Было обнаружено, что добавление цилиндрических мини-таблеток Gd 2 O 3 приводит к локализованным и более высоким напряжениям на краях мини-гранул. Напротив, добавление сферических частиц Gd 2 O 3 приводило к симметричным и более низким напряжениям на границе раздела между Gd 2 O 3 и YSZ.Увеличение скорости усадки и размера Gd 2 O 3 привело к более высоким напряжениям при спекании в гранулах оксида YSZ, содержащих комковатый Gd 2 O 3 .

Также были оценены напряжения спекания, возникающие при изготовлении сфер UO 2 , содержащих кусковые Gd 2 O 3 . Наблюдалось поведение, аналогичное поведению YSZ. Однако величина напряжения спекания была выше из-за более высокого несоответствия скоростей усадки между UO 2 и Gd 2 O 3 по сравнению с YSZ и Gd 2 O 3 .

Заявление о доступности данных

Оригинальные материалы, представленные в исследовании, включены в статью/дополнительный материал, дальнейшие запросы можно направлять соответствующему автору.

Вклад авторов

QM провел моделирование методом конечных элементов и написал статью. HR контролировал и рецензировал написанную статью. Оба автора внесли свой вклад в статью и одобрили представленную версию.

Финансирование

Это исследование было поддержано грантом Института KAI-NEET KAIST и Национального исследовательского фонда (NRF) Кореи, финансируемого правительством Кореи (Министерство науки, ИКТ и планирования будущего) (NRF-2016R1A5A1013919, NRF-2018M2A8A1083889 и NRF -2019M2D1A1067210).

Конфликт интересов

Авторы заявляют, что исследование проводилось при отсутствии каких-либо коммерческих или финансовых отношений, которые могли бы быть истолкованы как потенциальный конфликт интересов.

Ссылки

Агарвал, Б.Д. (1972). Микромеханический анализ композитных материалов с использованием методов конечных элементов. к.т.н. диссертация, Иллинойский технологический институт, Чикаго.

Академия Google

Чоу Дж., Шин Х.К. и Ли Д.(2016а). Новый выгорающий поглотитель для длительной эксплуатации реакторов PWR с низким содержанием бора. Энн. Нукл. Энергия 88, 272–279. doi: 10.1016/j.anucene.2015.11.011

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Академия Google

Чоу Дж., Чжэн Ю., Ли Д. и Шин Х.К. (2016b). Конструкция малогабаритного модульного водо-водяного реактора без содержания бора с новым выгорающим поглотителем. Междунар. Дж. Энерджи Рез. 40, 2128–2135. дои: 10.1002/er

Реферат PubMed | Полный текст перекрестной ссылки | Академия Google

Дэвидж, Р.В. и Грин, Т.Дж. (1968). Прочность двухфазных стеклокерамических материалов. Дж. Матер. науч. 3, 629–634. дои: 10.1007/BF00757910

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Академия Google

ДеХофф, П. Х., Барретт, А. А., Ли, Р. Б., и Анусавич, К. Дж. (2008). Термическая совместимость стоматологических керамических систем с цилиндрической и сферической геометрией. Вмятина. Матер. 24, 744–752. doi: 10.1016/j.dental.2007.08.008

Реферат PubMed | Полный текст перекрестной ссылки | Академия Google

Делале, Ф.(1988). Критический размер волокна для подавления микротрещин в композитах с керамическим волокном и керамической матрицей. англ. Фракт. мех. 31, 145–155.

Академия Google

Доул С.Л. и Хантер О. (1976). Упругие свойства некоторых композиций Gd 2 O 3 -HfO 2 . J. Nucl. Матер. 59, 207–214.

Академия Google

Дураццо, М., Салиба-Силва, А.М., Урано де Карвалью, Э.Ф., и Риэлла, Х.Г. (2013). Спекание топлива UO 2 -Gd 2 O 3 : механизм порообразования. J. Nucl. Матер. 433, 334–340. doi: 10.1016/j.jnucmat.2012.09.033

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Академия Google

Финк, Дж. (2000). Теплофизические свойства диоксида урана. J. Nucl. Матер. 279, 1–18. doi: 10.1016/S0022-3115(99)00273-1

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Академия Google

Флеминг, РФ (1982). Факторы нейтронной самоэкранировки для простых геометрических фигур. Междунар. Дж. Заявл. Радиат. Изот. 33, 1263–1268. дои: 10.1016/0020-708X(82)-2

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Академия Google

Гейн, А.К., Сонг, Х.Ю., и Ли, Б.Т. (2006). Микроструктура и механические свойства пористой керамики из диоксида циркония, стабилизированной оксидом иттрия, с использованием порошка полиметилметакрилата. Штрих. Матер. 54, 2081–2085. doi: 10.1016/j.scriptamat.2006.03.009

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Академия Google

Гальперин А., Сегев М. и Радковский А. (1986). Замена системы регулирования реактивности растворимого бора водо-водяного реактора выгорающими ядами на основе гадолия. Нукл. Технол. 75, 127–133. дои: 10.13182/NT86-A33855

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Академия Google

Гроссбек М.Л., Ренье Ж.-П. А. и Гроссбек М.Л. (2001). Разработка улучшенных выгорающих поглотителей для промышленных ядерных энергетических реакторов. Ок-Ридж, Теннесси: Национальная лаборатория Ок-Ридж.

Академия Google

Хаглунд, Дж. А., и Хантер, О. (1973). Упругие свойства поликристаллического моноклинного Gd 2 O 3 . Дж. Ам. Керам.соц. 56, 327–330. doi: 10.1111/j.1151-2916.1973.tb12506.x

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Академия Google

МАГАТЭ (1995 г.). Характеристики и использование топлива Урания-Гадолиния. Вена: МАГАТЭ.

Академия Google

Керриск, Дж. Ф., и Клифтон, Д. Г. (1972). Сглаженные значения энтальпии и теплоемкости UO 2 . Нукл. Тех. 16, 531–535. дои: 10.13182/NT72-6

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Академия Google

Ли, К., Wu, Y., Wang, Y., Wang, K., Wang, M., Tian, ​​W., et al. (2020). Анализ поведения дисперсного пластинчатого топлива на основе метода гидродинамического взаимодействия. Прог. Нукл. Энергия 126:103398. doi: 10.1016/j.pnucene.2020.103398

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Академия Google

Лукута П.Г., Мацке Х. и Гастингс И.Дж. (1996). Практический подход к моделированию теплопроводности облученного топлива UO 2 : обзор и рекомендации. J. Nucl. Матер. 232, 166–180. doi: 10.1016/S0022-3115(96)00404-7

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Академия Google

Маньер, К., Захра, Т., и Олевский, Э. А. (2017). Полностью связанное электромагнитно-тепломеханическое сравнительное моделирование прямого и гибридного микроволнового спекания 3Y-ZrO 2 . Дж. Ам. Керам. соц. 100, 2439–2450. дои: 10.1111/jace.14762

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Академия Google

Масаки, Т. (1986). Механические свойства закаленной керамики ZrO 2 -Y 2 O 3 . Дж. Ам. Керам. соц. 69, 638–640. doi: 10.1111/j.1151-2916.1986.tb04823.x

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Академия Google

Мистарихи, К. М., Пак, В., Нам, К., Яхья, М.-С., Ким, Ю., и Рю, Х. Дж. (2018). Изготовление окисных гранул, содержащих комковатый Gd 2 O 3 , с использованием Y 2 O 3 -стабилизированного ZrO 2 для применения в выгорающем поглотительном топливе. Междунар. J. Energy Res 42, 2141–2151. doi10.1002/er.3995

Академия Google

Нгуен, X.Х., Ким С.Х. и Ким Ю. (2019). Усовершенствованная конструкция активной зоны для малогабаритного модульного реактора без растворимого бора АТОМ с центральным экранированным выгорающим поглотителем. Нукл. англ. Технол. 51, 369–376. doi: 10.1016/j.net.2018.10.016

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Академия Google

О, Дж. С., Мистарихи, К., Рю, Х. Дж., и Ким, Д.-Дж. (2017). «Изготовление топливных гранул UO 2 , содержащих гадолиний», в Proceedings of the 42nd International Conference and Expo on Advanced Ceramics and Composites , Daytona Beach, FL.

Академия Google

Олевский, Э.А. (1998). Теория спекания: от дискретной к континуальной. Матер. науч. англ. R Rep. 23, 41–100. doi: 10.1016/S0927-796X(98)00009-6

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Академия Google

Олевский, Э. А., Гарсия-Кардона, К., Брэдбери, В. Л., Хейнс, К. Д., Мартин, Д. Г., и Капур, Д. (2012). Основные аспекты искрового плазменного спекания: II. Конечно-элементный анализ масштабируемости. Дж. Ам. Керам. соц. 95, 2414–2422.doi: 10.1111/j.1551-2916.2012.05096.x

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Академия Google

Ридель Х., Мейер Д., Свобода Дж. и Зипсе Х. (1993). Численное моделирование штамповки и спекания — разработка определяющих уравнений. Междунар. Дж. Преломление. Встретил. Жесткий Матер. 12, 55–60. дои: 10.1016/0263-4368(93)-9

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Академия Google

Шенберг, С. Э., Грин, Д. Дж., Сегал, А. Э., Мессинг, Г. Л., Грейдер, А. С., и Халлек, П.М. (2006). Напряжения и искажения из-за градиентов плотности зелени во время уплотнения. Дж. Ам. Керам. соц. 89, 3027–3033. doi: 10.1111/j.1551-2916.2006.01182.x

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Академия Google

Селсинг, Дж. (1961). Внутренние напряжения в керамике. Дж. Ам. Керам. соц. 44, 419–419. doi: 10.1111/j.1151-2916.1961.tb15475.x

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Академия Google

Сглаво, В. М., и Беллеттати, Н. (2017). Керамические ламинаты с повышенной механической надежностью за счет подбора пористости составляющих слоев. Дж. Евро. Керам. соц. 37, 1643–1650. doi: 10.1016/j.jeurceramsoc.2016.11.022

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Академия Google

Siefken, L.J., Coryell, E.W., Harvego, E.A., and Hohorst, J.K. (2001). MATPRO-A Библиотека свойств материалов для анализа аварий легководного реактора. Айдахо-Фолс, штат Айдахо: Национальная инженерно-экологическая лаборатория Айдахо.

Академия Google

Сонг, X., Лу, Дж., Чжан, Т., и Ма, Дж. (2011). Подход двухэтапной основной кривой спекания к кинетике спекания нелегированного и легированного Al 2 O 3 кубического циркония, стабилизированного 8 мол.% иттрия. Дж. Ам. Керам. соц. 94, 1053–1059. doi: 10.1111/j.1551-2916.2010.04199.x

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Академия Google

Цога, А., и Николопулос, П. (1996). Поверхностная и зернограничная энергия в оксиде циркония, стабилизированном оксидом иттрия (YSZ-8 мол.%). Дж. Матер. науч. 31, 5409–5413. дои: 10.1007/BF01159310

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Академия Google

Яхья, М.-С., и Ким, Ю. (2017a). Инновационная конструкция активной зоны для небольшого водо-водяного реактора без растворимого бора. Междунар. Дж. Энерджи Рез. 41, 1–9. doi: 10.1002/er.3792

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Академия Google

Яхья, М.-С., и Ким, Ю. (2017b). «Выгорающий поглотитель с центральным экраном для топлива LWR», в материалах Proceedings of the International Congress on Advances in Nuclear Power Plants (Фукуи и Киото: Американское ядерное общество).

Академия Google

Йео С., МакКенна Э., Бани Р., Субхаш Г. и Туленко Дж. (2013). Повышенная теплопроводность композиционных топливных таблеток на основе диоксида урана и карбида кремния, полученных методом искрового плазменного спекания (ИПС). J. Nucl. Матер. 433, 66–73. doi: 10.1016/j.jnucmat.2012.09.015

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Академия Google

Демпфер топливного импульса, комплекты для прямого монтажа

Открытие и закрытие топливных форсунок создает импульсы давления в топливной рампе, что может привести к нестабильному давлению топлива. Для достижения безопасного и постоянного давления в рампе часто необходим демпфер импульсов подачи топлива (FPD). Внутренняя диафрагма FPD поглощает колебательные импульсы и стабилизирует давление топлива.Эта коррекция может быть измерена во всем диапазоне оборотов и часто может помочь в помпажах холостого хода, особенно с форсунками с высоким расходом. Кроме того, демпфер топливных импульсов может помочь устранить неустойчивые скачки соотношения обедненной смеси воздух/топливо, которые обычно воспринимаются как «спотыкания», которые трудно отрегулировать.

Для получения более подробной информации о функции демпферов пульсации топлива прочитайте блог Radium ЗДЕСЬ.

НЕ РЕКОМЕНДУЕТСЯ ДЛЯ СТОРОНЫ НИЗКОГО ДАВЛЕНИЯ МЕХАНИЧЕСКИХ ТОПЛИВНЫХ НАСОСОВ


В чем уникальность ПФД Radium?
Наряду с гибкостью использования обычных фитингов, ПФД Radium Engineering используют эталонный порт вакуума/наддува, который обеспечивает надлежащую работу демпфера импульсов подачи топлива даже при повышенном давлении топлива.Это становится важным для форсированных систем, в которых используется регулятор давления топлива с повышающейся скоростью 1:1.

 


В чем разница между FPD-R и FPD-XR?  
FPD-R (с зеленым верхом) немного короче, чем FPD-XR (с черным верхом), что позволяет использовать его в приложениях с ограниченным пространством.

 


КАКОЙ ДЕМПФЕР ВЫБРАТЬ?
FPD- R  (Fuel Pulse Damper – Range ) и FPD- XR  (Fuel Pulse Damper – Extra Range ) оба имеют уникальные базовые «статические» требования к давлению топлива:
FPD-R base Требуемое давление = 40–70 фунтов/кв. дюйм (статическое)
Базовое давление FPD-XR = 40–105 фунтов/кв.

ВАЖНО: Приведенные выше диапазоны являются только базовыми статическими давлениями топлива. Любое динамическое давление топлива, создаваемое FPR с возрастающей скоростью за пределами этого диапазона, допустимо, но только тогда, когда базовое «статическое» давление топлива установлено в пределах этих диапазонов и подключена эталонная линия вакуума / наддува.

Пример 1:
Автомобиль: Mitsubishi EVO
Базовое статическое давление топлива OEM: 43.5psi
Давление наддува: 30psi
Регулятор давления нарастания?  Да
Могу ли я использовать FPD-R?  Да. Несмотря на то, что давление топлива составляет 73,5 фунтов на квадратный дюйм при полном наддуве, FPD-R будет работать, потому что базовое статическое давление было установлено в пределах 40-70 фунтов на квадратный дюйм. Однако эталонная линия вакуума/наддува должна быть установлена.
Можно ли использовать FPD-XR?  Да. Кроме того, нет необходимости устанавливать эталонную линию вакуума/наддува, поскольку максимальное давление топлива не превышает 105 фунтов на квадратный дюйм.

Пример 2:
2:

9:




OEM Base Статическое давление топлива: 72.5psi

Boost Давление: 20PSI
Regive Regulation Regulator?  Да
Могу ли я использовать FPD-R?  Нет. Базовое статическое давление топлива превышает требование 40–70 фунтов на квадратный дюйм.
Можно ли использовать FPD-XR?  Да. Кроме того, нет необходимости устанавливать эталонную линию вакуума/наддува, поскольку максимальное давление топлива не превышает 105 фунтов на квадратный дюйм.


Особенности
Корпус из анодированного алюминия оснащен двумя выбираемыми фитингами с наружной резьбой. Версия 8AN ORB (справа) уплотняется с помощью уплотнительного кольца FKM, а версия 3/8″ NPT (слева) уплотняется с помощью конической трубной резьбы.

Этот продукт безопасен для использования со всеми типами топлива, включая спиртовые смеси, такие как E85.Загрузите инструкции по установке для получения дополнительной информации.

 


В комплекте

— Верхняя часть из анодированного алюминия с лазерной гравировкой, R = диапазон или XR = дополнительный диапазон
— Корпус из анодированного алюминия с наружной резьбой, 8AN ORB или 3/8″ NPT
— Фурнитура из нержавеющей стали
— Резиновый вакуумный шланг, внутренний диаметр 4 мм
— Вакуум шланг Y-штуцер

______________________________________________________________________________________________
Просто хотел сказать огромное спасибо.Этот FPD-R решил все проблемы, которые у меня были с обедненными местами во всем диапазоне оборотов после удаления стандартного демпфера некоторое время назад.

Я даже установил его на обратной стороне рельса рядом с регулятором, и это не имело значения, как вы сказали. Эта деталь за 85 долларов серьезно излечила кучу неприятностей, которые у меня были; мой тюнер настроил все это и не смог настроить эти места. Я только хочу, чтобы люди осознали, насколько это важно для определенных топливных систем (а именно, модернизированных систем, все еще использующих пакетный впрыск, а не последовательный)

Еще раз спасибо.Ты жжешь!

— Дилан К.
________________________________________________________________________________________________

 

Газовая абсорбционная колонна: как работают 3 типа для осушки природного газа

Осушка природного газа — это процесс извлечения газа из добываемых ресурсов для последующего использования. Одной из важнейших частей оборудования для осушки газа является газопоглотительная колонна.

Что такое газопоглотительная колонна?

В абсорбционной колонне, также называемой контактной колонной, природный газ контактирует с триэтиленгликолем системы для высвобождения захваченной воды и углеводородов.Этот гликоль «поглощает» воду из газа и выносит ее из поглотителя.

Внутри этих башен производители устанавливают 3 различных типа внутренних систем проектирования, чтобы облегчить этот процесс:

  • Структурированная упаковка
  • Случайная упаковка
  • Лоток (или «пузырчатая крышка»)

 

Что такое набивка башни абсорбера?

Для начала поговорим о том, что такое упаковка.

Набивные башни включают набивку, которая бывает различных форм и из различных материалов.Это обеспечивает поверхность, на которой может произойти контакт и поглощение. Набивка обеспечивает эффективный процесс абсорбции благодаря большей площади контакта.

Для надлежащей абсорбции градирни с насадкой в ​​материале набивки должно быть достаточно места, чтобы жидкость могла протекать и не вызывала падения давления. В то же время он также должен обеспечивать надлежащий контакт между жидкостью и газом.

Два типа упаковки: структурированная и случайная.

Структурированная упаковка

В структурированной насадке используются большие фиксированные насадочные конструкции, которые направляют жидкости в определенную форму.Этот материал содержит отверстия, бороздки, гофры и другие фактурные элементы, позволяющие увеличить площадь поверхности.

Каждый слой структурированной насадки в блоке абсорбера простирается на весь диаметр башни и повернут на 90° относительно предыдущего. Диаметр насадки может быть практически любым.

Вот основные сведения о том, как структурированная насадка обезвоживает природный газ.

Гликоль равномерно распределяется в верхней части колонны и стекает вниз через структурированную насадку, покрывая поверхность по мере движения.

В зависимости от размера колонны можно использовать перераспределительный лоток для повторного равномерного перераспределения гликоля по насадке. Это предотвращает попадание гликоля только на одну сторону поглотителя.

Природный газ поступает в колонну снизу и движется вверх, контактируя с гликолем на пути вниз, который поглощает воду из газа.

Случайная упаковка

В абсорбере с неупорядоченной насадкой колонна заполнена кольцами из нержавеющей стали или керамическими седлами.Эта случайная упаковка заполняет башню и случайным образом становится на свои места.

Сухой гликоль, поступающий в верхнюю часть градирни, должен обтекать, вокруг и рядом с набивкой, которая равномерно распределяет гликоль по градирне. Газ поступает в нижнюю часть колонны и движется вверх, контактируя с гликолем на пути вниз, который поглощает воду из газа.

Если набивка должна быть выше 10 футов для удовлетворения потребностей в удалении воды, можно использовать перераспределительный лоток для сбора гликоля и его равномерного распределения по градирне во избежание образования каналов.

Случайная упаковка дешевле и ее легче вставлять и вынимать, чем структурированную упаковку.

Как градирни со случайной, так и структурированной насадкой имеют более низкий перепад давления и лучше справляются с пенообразующими и коррозионно-активными жидкостями, чем тарельчатые градирни.

Поглотитель лотковой колонны (пузырьковая крышка)

Третий и наиболее распространенный тип абсорберной колонны представляет собой тарельчатую конструкцию с колпачками. В этой конструкции горизонтальные металлические лотки уложены друг на друга и расположены через каждые 24 дюйма в градирне.

Сухой гликоль поступает в градирню сверху и выливается на колпачки. Газ поднимается из-под них и просачивается через отверстия в крышках.

Уровень гликоля удерживается на каждой тарелке водосливом, прежде чем он пройдет через сливной стакан на следующую тарелку.

С каждым лотком гликоль поглощает больше водяного пара из газа. Когда гликоль выходит из нижней части колонны, он насыщается водой и называется влажным гликолем.

Газ, поднимающийся вверх, становится более сухим после каждой тарелки, так как пары воды поглощаются гликолем.

Тарельчатые колонны

обеспечивают лучшую предсказуемость, чем насадочные колонны, и лучше справляются с более низкими расходами жидкости и твердых веществ.

Объяснение коэффициента динамического диапазона

Диапазон регулирования абсорбера — это рабочий диапазон резервуара как отношение максимального расхода к минимальной производительности.

Например, если градирня рассчитана на максимальное значение 10 мм кубических футов в сутки, а минимальное значение составляет 2 мм кубических футов в сутки, коэффициент динамического диапазона составляет 5:1.

  • Со структурированной насадкой средний динамический диапазон практически неограничен.Изменения в производстве с течением времени не повлияют на требования к размеру поглотителя. Пока гликоль полностью покрывает поверхность насадки, скорость потока газа может быть очень низкой, даже при динамическом диапазоне 20:1.
  • Среднее значение динамического диапазона для случайной насадки может варьироваться в зависимости от формы используемого набивочного материала и размера поглотителя, но обычно составляет 6:1.
  • В колонне с тарелками с колпачками среднее значение динамического диапазона составляет 6:1, но может достигать 10:1 в зависимости от конструкции тарелки и колпачка.

Степени депрессии в абсорбционной колонне с насадкой

Степень разрежения или количество воды, удаляемой на фут высоты насадки, используется для определения наиболее эффективных и правильных требований к высоте абсорбера для удаления достаточного количества воды из потока природного газа.

  • Структурированная набивка может варьироваться от 6 до 9 градусов на фут высоты набивки.
  • Случайная набивка имеет приблизительно 6 степеней депрессии на фут.
  • Башни тарелок могут достигать примерно 10-12 градусов депрессии на тарелку.

размер абсорбера

  • Конструктивная насадочная колонна может иметь практически любой диаметр.
  • Градирни с произвольной укладкой имеют диаметр не более 20 дюймов. Любой больший диаметр будет препятствовать равномерному распределению гликоля по упаковочному материалу.
  • Диаметр тарельчатой ​​башни может варьироваться от 12 до 96 дюймов.

Производительность/расход через градирню

Мощность абсорбера в первую очередь определяется скоростью газа через градирню. Для больших объемов газа потребуются башни большего размера; таким образом, структурированные или лотковые конструкции являются двумя вариантами.

В градирне с тарелками слишком большая скорость нарушит схему потока гликоля и нарушит гидроизоляцию в точках, где сливные стаканы тарелок встречаются с тарелками. Это приводит к тому, что гликоль вымывается из колонны вместе с газом.

Из-за конструкции структурированной насадки скорость газа может быть выше, чем в тарельчатых градирнях, поскольку гликоль не будет выметаться из градирни при высоких скоростях газа.


Чтобы узнать больше, просмотрите наш постоянно расширяющийся плейлист на YouTube об осушке природного газа и оборудовании.

Чтобы поговорить со специалистом о проблемах с системой обеззараживания, обратитесь в местный магазин Kimray или к авторизованному дистрибьютору.

Амортизаторы

повышают экономию топлива

Шакил Авадхани ехал на своей машине по отражателям на асфальтированной дороге в 2007 году, когда ему в голову пришла неожиданная мысль.«Я повернулся к своему другу и сказал: «Было бы здорово, если бы мы могли генерировать мощность от подвески, преодолевая эти неровности?», — вспоминает он.

Действительно круто. Небрежное замечание Авадхани вызвало дискуссию среди его друзей, все из которых оказались студентами инженерного факультета. Массачусетс Технологический Институт (МТИ). Как оказалось, группа уже искала способы извлечения неиспользованной энергии из транспортных средств, и этот вариант показался особенно сильным кандидатом. После нескольких «предварительных вычислений» идея разрослась, а затем достигла уровня одержимости среди студентов.

Сегодня эта одержимость привела к созданию компании, Левант Power Corp., которая производит прототип амортизатора, который позволяет большегрузным автомобилям повышать эффективность использования топлива на целых 10 процентов просто за счет рекуперации энергии, вырабатываемой на неровностях дороги. Компания AM General, производитель Hummer из Индианы, тщательно изучает возможность применения этой технологии в своих военных штурмовых машинах следующего поколения. Хонда, Бентли Моторс, Дженерал Моторс и несколько неназванных производителей тяжелых грузовиков также ведут переговоры с Левантом.

Инженеры Леванта называют свой продукт первым в отрасли. «Вместо того, чтобы демпфировать подвеску и сжигать ее в виде тепла, мы обеспечиваем такое же демпфирование, а затем вытягиваем энергию из пружины в виде электроэнергии вместо тепла», — говорит Авадхани, который сейчас является генеральным директором Levant. «Это просто более разумный поступок, особенно с учетом новой болевой точки цен на топливо».

«Как втыкать в розетку»

Путешествие Леванта в мир утилизации энергии началось после того, как трое студентов решили выйти за рамки теории учебников и погрузиться в мир создания продуктов.Их цель состояла в том, чтобы найти способ восстановить часть энергии, которая тратится впустую современным типичным автомобилем. По некоторым оценкам, только около 15 процентов объема бензобака используется для движения автомобиля вперед. Остальная часть энергии теряется в виде тепла через двигатели внутреннего сгорания, а также на сопротивление воздуха, трение в трансмиссии и сопротивление качению.

«Мы спросили: «Из всех мест, где мы теряем эту энергию, где мы можем ее восстановить?» — говорит Авадхани. Затем их расследование привело их к осмотру блоков цилиндров и тормозных систем, но безуспешно.Наконец-то перекатили вышеупомянутые дорожные отражатели и родилась идея.

Затем их анализ включил вторую передачу. Быстрый поиск в патентных записях показал, что амортизаторов, поглощающих энергию, практически нет. На средства, взятые взаймы у отца Авадхани, они арендовали несколько автомобилей, оборудовали подвеску датчиками и рассчитали потенциал рекуперации энергии.

То, что они нашли, потрясло их. Предполагая отклонение на 1 см при частоте 1,5 Гц и жесткости пружины 160 000 Н/м в седане весом 3 000 фунтов, они узнали, что их было 1.45 кВт-ч от подвески.

«Это как подключиться к розетке, — говорит Авадхани.

«Итак, мы посмотрели на трейлер весом 60 000 фунтов, и он стал еще более убедительным.»

Гидравлическое решение

Хитрость, однако, заключалась в том, чтобы найти способ собрать всю эту энергию. Со временем остановились на гидравлической системе, служащей одновременно и амортизатором, и устройством рекуперации энергии. Чтобы сделать такую ​​систему, к амортизатору поршневого типа добавили коллектор, гидромотор, генератор, обратные клапаны и внешний гидравлический контур.Амортизатор, известный как GenShock перенаправляет жидкость через внешний контур, когда она сжимается и расслабляется. Обратные клапаны позволяют гидравлической жидкости двигаться только в одном направлении, тем самым направляя ее во внешний контур и позволяя ей приводить в действие гидравлический двигатель, соединенный с генератором.

«Это первый в отрасли амортизатор, преобразующий вертикальное движение автомобиля во вращательное движение специально разработанного гидравлического насоса», — говорит Авадхани. «Это результат множества повторяющихся схем проектирования, которые мы создали на бумаге, и мы считаем, что это лучший способ рекуперации энергии.

Чтобы оптимизировать выбор гидравлических компонентов и свести к минимуму размер гидравлической цепи, Levant заявляет, что объединяется с гигантом по производству гидравлического оборудования. Паркер Ханнифин Corp. В настоящее время инженеры Levant рассматривают возможность использования мотор-редукторов, героторных двигателей и лопастных насосов для серийной версии системы GenShock. Представители Parker Hannifin признают, что они работают с Levant, но пока отказываются сообщать какие-либо подробности об ожидаемом дизайне. Какой бы гидравлический двигатель ни был выбран, система будет генерировать электрический ток и использовать его для подзарядки автомобильных аккумуляторов.

Однако для этого инженерам Леванта пришлось постараться, чтобы весь ток от генератора мог использоваться аккумулятором автомобиля. Они добились этого, используя повышающие преобразователи и регуляторы напряжения.

«Амортизатор производит импульсы высокой энергии», — говорит Зак Андерсон, главный операционный директор и разработчик электроники GenShock. «Сбрасывать это в автомобильный аккумулятор может быть тяжело для аккумулятора, поэтому вам нужно фильтровать, чтобы устранить прерывистые всплески.«Фильтрация, — говорит он, — обеспечивает постоянный поток чистого тока напряжением 12 В, поступающего на аккумулятор. инженеры компании достигают этого, используя датчики, микроконтроллер и собственные программные алгоритмы для определения положения поршня амортизатора, а также его скорости. Генератор Levant способен динамически регулировать характеристики демпфирования удара.В результате демпфирование может быть усилено или смягчено в зависимости от веса или чувствительности груза.

«Основная теория заключается в том, что вам нужен руль на дороге», — говорит Андерсон. «Всегда иметь руль на дороге определенно предпочтительнее. Вам не нужен отрыв».

Broad Appeal

Левант говорит, что его исследования показывают, что при установке на тяжелый грузовик с шестью амортизаторами каждый GenShock будет генерировать примерно 1 кВт при проезде транспортного средства по неровностям стандартной дороги.Планируется, что амортизаторы будут заряжать автомобильные аккумуляторы и управлять аксессуарами, такими как холодильные установки гибридных прицепов.

AM General в настоящее время рассматривает GenShock в качестве транспортного средства, чтобы помочь компании получить ожидаемый контракт на 40 миллиардов долларов на Joint Light Tactical Vehicle. Ожидается, что GenShock может помочь транспортным средствам снизить расход топлива до 10 процентов, что, в свою очередь, уменьшит частоту использования топлива в бою. Levant также нацелен на грузовики класса 8, где, по его оценкам, GenShock может повысить экономию топлива на 3-5 процентов, и фокусируется на контейнеровозах, вездеходах и гибридных автомобилях.

Предполагая, что грузовики повышенной проходимости проезжают 100 000 миль в год, инженеры из Леванта говорят, что их амортизатор окупится за два года. «Это устройство с добавленной стоимостью, — говорит Андерсон. «После этих первых двух лет это экономит деньги для владельцев год за годом».

Начинающая компания явно с оптимизмом смотрит на свои шансы на успех. В последнее время его штат сотрудников увеличился до шести инженеров, работающих полный рабочий день, и трех инженеров, работающих неполный рабочий день.

«Мы мыслим масштабно, — говорит Андерсон.«Ключ в том, чтобы заставить клиентов сказать: «Это то, что мы хотим от автомобиля».

B&W Learning Center Статьи » Babcock & Wilcox

Назад

Газожидкостные контактные устройства

Удаление SO2 в мокром скруббере с принудительным окислением известняка (LSFO) регулируется тем, сколько SO2 может быть абсорбировано на единицу объема рециркулируемого шлама (фунты SO2 на галлон или кг на литр).Это называется абсорбцией. Абсорбция SO2 ограничена количеством щелочности твердой и жидкой фаз на каждый галлон навозной жижи. Поглощение также зависит от физической конструкции абсорбера, которая определяет площадь контакта газа с взвесью. Лучшее контактирование подвергает большему количеству шлама воздействия газа, а повышенное воздействие позволяет использовать больше щелочности в каждом галлоне шлама.

Наиболее распространенным типом абсорбера мокрой ДДГ является распылительная колонна. Многие из этих распылительных градирен представляют собой открытые градирни, в которых дымовой газ входит в градирню горизонтально и поворачивается на 90 градусов в вертикальный открытый цилиндрический сосуд с несколькими уровнями распылительных коллекторов.Процесс удаления SO2 начинается, когда горячие дымовые газы поступают в абсорберную колонну, где они охлаждаются и насыщаются шламом. Затем дымовой газ проходит вверх через зону распыления абсорбера, где шлам распыляется противотоком потоку дымового газа. Распространенной проблемой является неравномерное распределение дымовых газов по поперечному сечению абсорбера. Это вызвано высокой скоростью дымовых газов, поступающих в абсорбер, что приводит к тому, что дымовые газы прижимаются к стенкам абсорбера, в результате чего газ проходит в обход распылительных коллекторов.Эффективность удаления SO2 в открытой градирне может быть повышена за счет добавления настенных колец или абсорбирующего лотка. Конструктивные аспекты добавления настенных колец или абсорбирующего лотка должны учитываться при любой такой модернизации.

Настенные кольца улучшают эффективность улавливания SO2 за счет уменьшения байпаса газа в открытой распылительной башне, возникающего из-за стремления дымовых газов прижиматься к стенкам абсорбера. Стеновые кольца также выталкивают шлам, стекающий со стенок, обратно в газовый поток, улучшая контакт между шламом и дымовым газом.На рис. 1 показана типичная модернизация стенового кольца в мокрой ДДГ.

Рис. 1 Модернизация настенного кольца

Модернизация тарелки абсорбера в открытой распылительной башне является эффективным способом максимального увеличения контакта между дымовым газом и шламом. Лоток максимизирует контакт между газом и шламом из-за интенсивного вспенивания, которое происходит на тарелке. Лоток абсорбера также равномерно распределяет поток дымовых газов по поперечному сечению абсорбера, обеспечивая оптимальный контакт, когда дымовые газы проходят через уровни распыления абсорбера.На рис. 2 показаны профили скорости дымовых газов на уровнях распыления в открытой распылительной колонне по сравнению с абсорбционной колонной с тарелкой. Как видно, добавление тарелки устраняет высокоскоростные области вдоль стенки поглотителя.

Рис. 2 Профили скорости дымовых газов на уровнях распыления в открытой распылительной колонне (слева) по сравнению с абсорбционной колонной с тарелкой (справа).

Использование поддона для абсорбера может устранить необходимость добавления уровня распыления в абсорбер.Дополнительная мощность вентилятора, требуемая из-за повышенного перепада давления в системе со стороны газа на тарелке, обычно компенсируется снижением мощности нагнетания, связанной с более низким L/G, необходимым для достижения заданной эффективности удаления SO2. Для умеренного улучшения удаления SO2 модернизация лотка абсорбера может позволить предприятию использовать на один уровень опрыскивания и насос опрыскивания меньше на один абсорбер. Это приводит к снижению эксплуатационных расходов и затрат на техническое обслуживание. На рис. 3 показана тарелка, установленная над входом газа в абсорбер.

В зависимости от целевой эффективности удаления и конфигурации существующего модуля мокрой ДДГ установка двух лотков также может рассматриваться как вариант для достижения наиболее оптимальной модернизации системы.Полномасштабные полевые испытания показали преимущество добавления абсорбирующего лотка в открытую распылительную башню. На рис. 4 показано увеличение эффективности удаления SO2 в одной и той же колонне абсорбера с тарелкой абсорбера и без нее.

Рис. 4 Увеличение эффективности удаления SO2 в одной и той же градирне с тарелкой абсорбера и без нее.


Назад

%PDF-1.3 % 72 0 объект > эндообъект внешняя ссылка 72 389 0000000016 00000 н 0000008129 00000 н 0000009286 00000 н 0000009536 00000 н 0000009599 00000 н 0000009699 00000 н 0000009797 00000 н 0000009913 00000 н 0000010026 00000 н 0000010147 00000 н 0000010317 00000 н 0000010457 00000 н 0000010575 00000 н 0000010750 00000 н 0000015597 00000 н 0000015645 00000 н 0000015693 00000 н 0000015741 00000 н 0000015789 00000 н 0000015837 00000 н 0000015885 00000 н 0000015935 00000 н 0000015983 00000 н 0000016031 00000 н 0000016079 00000 н 0000016119 00000 н 0000016167 00000 н 0000016215 00000 н 0000016263 00000 н 0000016312 00000 н 0000016721 00000 н 0000016770 00000 н 0000016819 00000 н 0000016869 00000 н 0000016918 00000 н 0000016969 00000 н 0000017182 00000 н 0000017231 00000 н 0000017280 00000 н 0000017329 00000 н 0000017378 00000 н 0000017428 00000 н 0000017650 00000 н 0000017699 00000 н 0000018116 00000 н 0000018139 00000 н 0000019946 00000 н 0000019969 00000 н 0000021616 00000 н 0000021639 00000 н 0000023202 00000 н 0000023225 00000 н 0000024715 00000 н 0000024738 00000 н 0000026348 00000 н 0000026371 00000 н 0000028017 00000 н 0000028509 00000 н 0000028848 00000 н 0000029070 00000 н 0000029284 00000 н 0000029898 00000 н 0000030113 00000 н 0000030136 00000 н 0000031599 00000 н 0000031622 00000 н 0000035009 00000 н 0000044586 00000 н 0000044645 00000 н 0000051011 00000 н 0000064192 00000 н 0000064255 00000 н 0000097824 00000 н 0000097880 00000 н 0000123472 00000 н 0000126147 00000 н 0000126231 00000 н 0000126318 00000 н 0000126402 00000 н 0000126477 00000 н 0000126561 00000 н 0000126642 00000 н 0000127392 00000 н 0000127532 00000 н 0000127619 00000 н 0000127691 00000 н 0000127772 00000 н 0000127853 00000 н 0000128711 00000 н 0000128770 00000 н 0000128833 00000 н 0000128896 00000 н 0000128959 00000 н 0000129037 00000 н 0000129112 00000 н 0000129187 00000 н 0000129268 00000 н 0000129352 00000 н 0000129433 00000 н 0000129614 00000 н 0000129795 00000 н 0000129976 00000 н 0000130157 00000 н 0000130339 00000 н 0000130521 00000 н 0000130703 00000 н 0000130883 00000 н 0000131065 00000 н 0000131245 00000 н 0000131427 00000 н 0000131609 00000 н 0000131787 00000 н 0000131969 00000 н 0000132150 00000 н 0000132332 00000 н 0000132513 00000 н 0000132694 00000 н 0000132876 00000 н 0000133058 00000 н 0000133240 00000 н 0000133422 00000 н 0000133603 00000 н 0000133785 00000 н 0000133967 00000 н 0000134148 00000 н 0000134330 00000 н 0000134512 00000 н 0000134694 00000 н 0000134876 00000 н 0000135056 00000 н 0000135236 00000 н 0000135417 00000 н 0000135604 00000 н 0000135784 00000 н 0000135966 00000 н 0000136154 00000 н 0000136336 00000 н 0000136529 00000 н 0000136716 00000 н 0000136898 00000 н 0000137092 00000 н 0000137273 00000 н 0000137468 00000 н 0000137667 00000 н 0000137861 00000 н 0000138056 00000 н 0000138249 00000 н 0000138445 00000 н 0000138625 00000 н 0000138805 00000 н 0000138985 00000 н 0000850007 00000 н 0000850197 00000 н 0000850387 00000 н 0000850584 00000 н 0000850785 00000 н 0000850982 00000 н 0000851183 00000 н 0000851383 00000 н 0000851578 00000 н 0000851775 00000 н 0000851963 00000 н 0000852161 00000 н 0000852360 00000 н 0000852557 00000 н 0000852757 00000 н 0000852957 00000 н 0000853154 00000 н 0000853357 00000 н 0000853558 00000 н 0000853763 00000 н 0000853969 00000 н 0000854166 00000 н 0000854367 00000 н 0000854562 00000 н 0000854762 00000 н 0000854958 00000 н 0000855142 00000 н 0000855324 00000 н 0000855521 00000 н 0000855718 00000 н 0000855917 00000 н 0000856109 00000 н 0000856303 00000 н 0000856502 00000 н 0000856694 00000 н 0000856885 00000 н 0000857081 00000 н 0000857273 00000 н 0000857469 00000 н 0000857662 00000 н 0000857862 00000 н 0000858057 00000 н 0000858251 00000 н 0000858445 00000 н 0000858641 00000 н 0000858839 00000 н 0000859034 00000 н 0000859228 00000 н 0000859425 00000 н 0000859626 00000 н 0000859821 00000 н 0000860018 00000 н 0000860218 00000 н 0000860421 00000 н 0000860613 00000 н 0000860814 00000 н 0000861021 00000 н 0000861220 00000 н 0000861416 00000 н 0000861625 00000 н 0000861840 00000 н 0000862034 00000 н 0000862238 00000 н 0000862446 00000 н 0000862655 00000 н 0000862853 00000 н 0000863047 00000 н 0000863228 00000 н 0000863429 00000 н 0000863628 00000 н 0000863829 00000 н 0000864023 00000 н 0000864219 00000 н 0000864411 00000 н 0000864609 00000 н 0000864807 00000 н 0000865004 00000 н 0000865208 00000 н 0000865409 00000 н 0000865607 00000 н 0000865805 00000 н 0000866011 00000 н 0000866232 00000 н 0000866426 00000 н 0000866630 00000 н 0000866848 00000 н 0000867045 00000 н 0000867250 00000 н 0000867469 00000 н 0000867668 00000 н 0000867885 00000 н 0000868102 00000 н 0000868301 00000 н 0000868500 00000 н 0000868693 00000 н 0000868892 00000 н 0000869102 00000 н 0000869298 00000 н 0000869502 00000 н 0000869706 00000 н 0000869901 00000 н 0000870098 00000 н 0000870294 00000 н 0000870496 00000 н 0000870691 00000 н 0000870889 00000 н 0000871084 00000 н 0000871293 00000 н 0000871491 00000 н 0000871686 00000 н 0000871887 00000 н 0000872081 00000 н 0000872275 00000 н 0000872468 00000 н 0000872663 00000 н 0000872861 00000 н 0000873054 00000 н 0000873245 00000 н 0000873438 00000 н 0000873634 00000 н 0000873819 00000 н 0000873998 00000 н 0000874193 00000 н 0000874387 00000 н 0000874583 00000 н 0000874774 00000 н 0000874972 00000 н 0000875166 00000 н 0000875362 00000 н 0000875561 00000 н 0000875752 00000 н 0000875943 00000 н 0000876141 00000 н 0000876336 00000 н 0000876526 00000 н 0000876717 00000 н 0000876911 00000 н 0000877092 00000 н 0000877283 00000 н 0000877497 00000 н 0000877692 00000 н 0000877902 00000 н 0000878096 00000 н 0000878301 00000 н 0000878496 00000 н 0000878699 00000 н 0000878892 00000 н 0000879100 00000 н 0000879295 00000 н 0000879495 00000 н 0000879693 00000 н 0000879898 00000 н 0000880099 00000 н 0000880304 00000 н 0000880500 00000 н 0000880696 00000 н 0000880893 00000 н 0000881090 00000 н 0000881287 00000 н 0000881484 00000 н 0000881676 00000 н 0000881869 00000 н 0000882067 00000 н 0000882261 00000 н 0000882456 00000 н 0000882650 00000 н 0000882844 00000 н 0000883041 00000 н 0000883230 00000 н 0000883424 00000 н 0000883645 00000 н 0000883856 00000 н 0000884044 00000 н 0000884228 00000 н 0000884415 00000 н 0000884605 00000 н 0000884799 00000 н 0000884989 00000 н 0000885180 00000 н 0000885371 00000 н 0000885556 00000 н 0000885746 00000 н 0000885941 00000 н 0000886127 00000 н 0000886319 00000 н 0000886511 00000 н 0000886699 00000 н 0000886887 00000 н 0000887076 00000 н 0000887262 00000 н 0000887444 00000 н 0000887628 00000 н 0000887812 00000 н 0000888000 00000 н 0000888199 00000 н 0000888383 00000 н 0000888567 00000 н 0000888751 00000 н 0000888935 00000 н 0000889123 00000 н 0000889308 00000 н 0000889492 00000 н 0000889676 00000 н 0000889870 00000 н 00008 00000 н 00008 00000 н 00008 00000 н 00008 00000 н 00008 00000 н 00008 00000 н 00008

00000 н 00008 00000 н 00008

00000 н 0000891723 00000 н 0000891910 00000 н 0000892097 00000 н 0000892279 00000 н 0000892463 00000 н 0000892662 00000 н 0000892847 00000 н 0000893035 00000 н 0000893224 00000 н 0000893422 00000 н 0000893614 00000 н 0000893804 00000 н 0000893994 00000 н 0000894186 00000 н 0000894377 00000 н 0000894571 00000 н 0000894755 00000 н 0000894939 00000 н 0000895123 00000 н 0000895313 00000 н 0000895500 00000 н 0000895689 00000 н 0000895877 00000 н 0000008287 00000 н 0000009264 00000 н трейлер ] >> startxref 0 %%EOF 73 0 объект > эндообъект 459 0 объект > поток HT[hUvf_&]L5ID M,&PX`DJDpRM۰bMim4’1]{Q3&`}|Y%cofLm|_v

Топливная заслонка, регулятор и фильтр — Z1 Motorsports

Выберите свое местоположение

Варианты и сроки доставки могут различаться в зависимости от вашего местоположения

Войдите, чтобы увидеть свои адреса

или введите почтовый индекс США

.

Применять

или выберите страну, не входящую в США

— выберите опцию — AfghanistanAlbaniaAlgeriaAmerican SamoaAndorraAngolaAnguillaAntarcticaAntigua и BarbudaArgentinaArmeniaArubaAustraliaAustriaAzerbaijanBahamasBahrainBangladeshBarbadosBelarusBelgiumBelizeBeninBermudaBhutanBoliviaBosnia и HerzegowinaBotswanaBouvet IslandBrazilBritish Индийский океан TerritoryBrunei DarussalamBulgariaBurkina FasoBurundiCambodiaCameroonCanadaCape VerdeCayman IslandsCentral африканских RepublicChadChileChinaChristmas IslandCocos (Килинг) IslandsColombiaComorosCongoCook IslandsCosta RicaCote D’IvoireCroatiaCubaCyprusCzech RepublicDenmarkDjiboutiDominicaDominican RepublicEast TimorEcuadorEgyptEl SalvadorEquatorial GuineaEritreaEstoniaEthiopiaFalkland (Мальвинские) острова Фарерские IslandsFijiFinlandFranceFrance, MetropolitanFrench GuianaFrench PolynesiaFrench Южный TerritoriesGabonGambiaGeorgiaGermanyGhanaGibraltarGreeceGreenlandGrenadaGuadeloupeGuamGuatemalaGuineaGuinea -бисауГайанаГаитиОстрова Херд и МакДональдГондурасГонконгВенгрияИсландияИндияИндонезия Иран (Исламская Республика) IraqIrelandIsraelItalyJamaicaJapanJordanKazakhstanKenyaKiribatiKorea, Демократическая PRKorea, Республика ofKuwaitKyrgyzstanLao Народно-демократической RepublicLatviaLebanonLesothoLiberiaLibyan арабских JamahiriyaLiechtensteinLithuaniaLuxembourgMacauMacedonia, бывшая югославская Республика ofMadagascarMalawiMalaysiaMaldivesMaliMaltaMarshall IslandsMartiniqueMauritaniaMauritiusMayotteMexicoMicronesia, Федеративные Штаты ofMoldova, Республика ofMonacoMongoliaMontserratMoroccoMozambiqueMyanmarNamibiaNauruNepalNetherlandsNetherlands AntillesNew CaledoniaNew ZealandNicaraguaNigerNigeriaNiueNorfolk IslandNorthern Mariana IslandsNorwayOmanPakistanPalauPanamaPapua Новый GuineaParaguayPeruPhilippinesPitcairnPolandPortugalPuerto RicoQatarReunionRomaniaRussian FederationRwandaSaint Киттс и NevisSaint LuciaSaint Винсент и GrenadinesSamoaSan МариноСан-Томе и ПринсипиСаудовская АравияСенегалСейшельские островаСьерра-ЛеонеСингапурСловакия (Словацкая Республика)СловенияСоломоновы островаСомалиЮжная АфрикаСу th Грузия и Южные Сандвичевы островаИспанияШри-ЛанкаSt.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован.